15Mo3耐热钢焊接性试验研究

对德国钢材１５Ｍｏ３进行了斜ｙ型坡口焊接裂纹试验、再热裂纹试验及层状撕裂等金属焊接性试验；制定了适合于这种进口钢材的焊接工艺；分析研究了１５Ｍｏ３耐热钢的焊接性。结果表明，１５Ｍｏ３耐热钢冷裂倾向和再热裂纹倾向较小，层状撕裂倾向较大。     

铬钼珠光体耐热钢制压力容器的热丝埋弧焊

铬钼珠光体耐热钢有较高的高温强度和蠕变强度 ,有较好的抗高温氧化性能和抗氢蚀性能。我厂早在七十年代就焊制了以国产钢材 1 2ＣｒＭｏ、1 5ＣｒＭｏ、 1 2ＣｒＭｏＶ为壳体材料的压力容器 ,八十年代开始进行了进口钢材 1 2 5Ｃｒ0 5Ｍｏ、 2 2 5Ｃｒ1Ｍｏ的焊接试验和不锈钢带极堆焊试验 ,九十年代成功地焊制了国产和进口铬钼珠光体耐热钢的焦化塔、变换炉、甲烷化炉、氨合成塔等较大型的压力容器。下面介绍在焊制这些铬钼珠光体耐热钢压力容器时所采用的我厂的专利技术———切换导电增加焊丝通电长度的预热焊丝埋弧焊及其取得的效果…     

低合金耐热钢焊接材料及接头性能的现状及发展趋势

介绍了低合金耐热钢焊接材料及接头性能的研究现状及2个发展趋势。阐述了焊材中合金元素（如Cr，Mo，Ti，V，Nb等）对焊缝组织和性能的影响以及新型低合金耐热钢焊接材料的研制；对焊接接头长期在高温高压下容易出现再热裂纹和蠕变裂纹这2种现象进行了分析；讨论了热处理工艺对低合金耐热钢焊接接头性能影响。     

12Cr1MoV珠光体耐热钢的焊接工艺

分析了１２Ｃｒ１ＭｏＶ珠光体耐热钢的金属焊接性,制定了１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的焊接工艺方案,进行了焊接接头的机械性能试验。结果表明,焊缝质量是令人满意的     

12Cr1MoV珠光体耐热钢的焊接工艺

分析了１２Ｃｒ１ＭｏＶ珠光体耐热钢的金属焊特性,制定了１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的焊接工艺方案,进行了焊接接头的机械性能试验。结果表明,焊缝质量是令人满意的。     

15CrMo钢管的焊后热处理工艺

目前,在石油化工行业低合金耐热钢的应用越来越普遍,特别是Cr-Mo型耐热钢。由于这类钢含有一定量的碳和合金元素。所以焊接时有一定的淬硬倾向,在较大拘束应力作用下,容易产生冷裂纹,焊接性较差。因此,焊前必须进行预热。焊后为了加速扩散氢的逸出,必须进行焊后热处理。由于珠光体和马氏体耐热钢具有形成延迟裂纹的倾向,因此,热处理必须在焊后立即进行,否则必须     

Cr18Mo2铁素体不锈钢焊接HAZ金相组织研究

本文采用金相、Ｘ－射线衍射、扫描电镜（ＳＥＭ）和电子探针（ＥＰＭＡ）等试验方法，对Ｃｒ１８Ｍｏ２高纯铁素体不锈钢焊接接头区域的显微组织和焊接热影响区（ＨＡＺ）脆化特征进行了试验研究，并对焊后经厉再加热处理后的ＨＡＺ晶粒组化倾向，析出物及断口形态进行了分析。试验结果表明，晶粒粗化，析出物以及晶界氧化是导致铁素体不锈钢焊接ＨＡＺ脆化的主要原因，ＨＡＺ中的析出物对脆性裂纹的产生和扩展有促进作用。     

分散镀层对4Cr5MoVSi钢热疲劳性能影响的研究

本文利用电镀的方法，在热作模具钢４Ｃｒ５ＭｏＶＳｉ上镀上一层有一定厚度的金属及金属基复合镀层，Ｃｏ；Ｃｏ＋Ｃｒ２Ｏ３；Ｃｏ＋Ｓｉ３Ｎ４。而后进行２０－７００℃之间冷，热循环试验。结果表明，镀Ｃｏ＋Ｓｉ３Ｎ４能降低钢的热疲劳抗力。     

海洋平台吊点失效分析及安全评定

用有限元方法对某海洋平台吊点焊接结构进行应力分析，计算结果表明，吊点最大等效应力出现在吊点板与筒体连接的纵向焊缝下端；同时，对吊点焊接接头进行裂纹敏感性试验分析和断裂韧度(COD)的测试。试验结果表明，该吊点用钢在厚度方向上无论是塑性还是韧度均较低，存在层状撕裂倾向。另外，依据BS6235规范对该吊点最大等效应力发生处的焊缝进行断裂性能安全评定，给出该处的容许缺陷尺寸。     

Cr-Mo-V抗氢钢的焊接性

对 2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V钢采取 5种焊接性试验方法 ,确定了该钢不产生冷裂纹的工艺所需预热温度 ,同时也论及了该钢的再热裂纹倾向。试验表明 ,2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V钢具有较优良的焊接性能。     

浅析铬钼耐热钢管道焊接裂纹的控制措施

简要分析铬钼耐热钢焊接裂纹产生的主要因素,并有针对性地从材料管理、焊工管理、控制氢的来源、预热、焊接工艺及过程控制、后热、焊后热处理、无损检测等方面提出了控制铬钼耐热钢裂纹产生的几项措施,为确保铬钼耐热钢焊接质量提供了有力的保证。     

高温阀门与接头的焊接

我厂生产的阀门与接头焊接后组成长期高温工作的蒸汽阀控制部分,为保证焊接质量,我们通过焊接特点及工艺性试验分析,制定出了如下焊接工艺。 1.焊接特点分析 (1)阀门与接头材质均为Cr5Mo耐热钢,由于焊缝的组织、性能不均匀,所以焊接时有淬硬倾向,易产生冷裂纹。熔合线附近为硬化区,焊接过程温度应不能低于Ms点。另外,峰值温度处于A_(c1),附近为软化区,热影响区的软化可能产生热     

PCrNi_3MoVA 钢回火脆开裂分析

高压釜用ＰＣｒＮｉ３ＭｏＶＡ钢服役期间产生裂纹，解剖后宏观断口为结晶状，扫描电镜观察微观断口为沿晶断裂。经俄歇谱仪分析测试，杂质和合金元素在晶界偏聚，钢材的冲击韧性明显下降。分析指出，致使高压釜开裂的原因是钢材中产生的第二类回火脆性造成的。     

PCrNi3MoVA钢回火脆开裂分裂

高压釜用ＰＣｒＮｉ３ＭｏＶＡ钢股役期间产生裂纹，解剖后宏观断口为结晶状，扫描电镜观察微观断口为沿晶断裂。经俄歇谱仪分析测试，杂质和合金元素在晶界偏聚，钢材的冲击韧性明显下降。分析指出，致使沆压釜开裂的原因是钢材中产生的生二类回火脆性造成的。     

合金白口铸铁在外约束条件下的热疲劳行为

研究了在外约束条件下三种合金白口铸铁的热疲劳行为及热循环上限温度对热疲劳行国的影响。结果表明，在热循环过程中基体组织发生动态回复和再结晶，材料产生循环软化；在外约束条件下合金铸铁的热疲劳寿命决定于循环加热时材料塑性变形抗力及对热循环办化的抗力；三种材料中１８Ｃｒ２Ｗ及１５Ｃｒ３Ｍｏ具有较高的热疲劳抗力；对于同一种材料，循环上限温度愈高，热疲劳寿命愈低。     

GCr15SiMo高淬透性轴承钢的热处理

对ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ 高淬透性轴承钢的热处理工艺与性能进行了试验研究,结果表明,ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ 钢不但具有比ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ 钢更高的抗回火软化性能和更宽的淬回火温度区间,而且尺寸稳定性好,接触疲劳寿命长。附图３ 幅,表４ 个,参考文献４ 篇。     

铬钼钢管子—管板封口焊实验研究—管板不堆焊

本文介绍了铬钼钢换热管（１５ＣｒＭｏ）管子与铬钼钢管板（１５ＣｒＭｏ）焊接的一种工艺方法（即在管板上不预先堆焊过渡层而直接将二者相焊），以及一些相应的检测结果。     

催化重整加热炉炉管焊接工艺试验研究

结合某炼油工程催化重整装置四合一炉炉管焊接施工要求，对炉管用钢的焊接性进行了试验研究，并进行了TIG焊和手工电弧焊的工艺评定。试验结果表明，STF A26耐热钢有较高的淬硬倾向和冷裂敏感性，采取焊前预热和焊后热处理措施，有利于改善焊接接头的力学性能。     

转炉托圈层状撕裂的预防措施

针对转炉托圈焊接时产生层状撕裂的问题，从产品结构、焊接工艺等方面入手。分析了撕裂原因，并制定了相应的工艺措施，避免了层状撕裂产生。     

金属材料J—R曲线及条件起裂值的单试样三曲线法

用单试样三曲线法测定了１２Ｃｒ１ＭｏＶ，１．２５Ｃｒ０．５ＭｏＳｉ，１６ＭｎＲ三种钢材和一利焊缝金属的Ｊ积分阻力曲线及其条件其条件直起值，与标准的多度样测定结果基本吻合。实验表明，单试样三曲线的关联分析反裂纹三点弯曲试样的宏观断裂物理过程，延性裂纹的扩展符合幂函数规律。