卧式容器任意液位高度下液体容积的计算

用数学分析的方法，对卧式容器的主要部件筒体、封头（包括椭圆封头、碟形封头）的总容器及在任意液的位高度下的容积进行了分析，并给出了计算公式。     

大型真空容器封头的制作

1大型真空容器封头的结构特点 大型真空容器封头的特点是直径大、壁厚较小、精度要求高，封头的内表面需要抛光，封头还将与大直径法兰高颈部位对焊，对法兰平面度的要求高。另外，封头的组装焊接都是在施工条件很差的现场进行。上述特点对于封头模具制造、瓣片的成形、坡口的加工、封头的组装焊接及抛光都带来了很大困难。     

基于ANSYS的高压容器封头的应力分析与结构优化

本文利用有限元分析软件,对高压容器的封头部分进行静力学分析和结构优化,通过仿真得到高压容器封头的总变形云图、应变云图和应力云图.结果表明,高压容器封头的最大变形量、最大应力和最大应变,均在高压封头和接管相接处,且其数值均随压力增加呈线性增加.通过结构优化设计,高压容器封头的壁厚减薄了14.4％,接管壁厚减薄了7.1％,...     

压力容器大直径接管现场试压盲板的选用及设计

文章根据现行的容器标准,讨论了容器试压时容器接管封堵用封头形式及厚度计算,主要包括椭圆形封头,平盖封头、盲板法兰等封头的设计选用,并探讨了带加强肋平盖封头壁厚和加强筋数量、厚度的计算方法.该方法计算的盲板安全、经济,在中石油七建公司承建的抚顺、钦州项目得到实际应用验证,达到预期效果.     

水处理容器封头形状研究

本文采用应力分析方法，研究了不同形状封头的水处理容器在赤道面上的应力分布，证明比较耐疲劳的封头是1：2^1/2的椭球封头。     

按液位计算卧式容器容积的通用公式

<正> 文献[1]采用定积分的方法分两个步骤求出了椭园形封头卧式容器的容积与液位之间的函数关系公式。文献[2]用定积分和二重积分相结合的方法求出了锥形封头卧式容器的容积与液位之问的函数关系公式。文献[3]用二重积分的方法求出了无折边球形封头卧式容器的容积与液位之间的函数关系公式。在石油、化工生产过程中所遇到的卧式容器的封头多种多样,但它们都有其共同的特点,即筒体部分为园柱形,两端封头是对称     

基于ANSYS的高压容器简体与封头的连接区的应力分析

由于高压容器筒体与封头的连接区的不连续，往往导致不连续区局部应力集中，而且结构较为复杂，很难用解析法进行精确求解。采用有限元分析软件ANSYS对高压容器筒体与封头的连接区进行了应力分析，从而为压力容器不连续区应力分析提供了一种合理的方法和依据。     

按液位计算无折边球形封头卧式容器的容积

<正> 卧式容器的封头多种多样:有椭园形、蝶形、无折边球形、锥形、半球形和平封头等等。根据石油化工生产的需要,从理论上求出卧式容器容积与液位间的函数关系,还是有一定价值的。文献[1]取用定积分的方法分三个步骤求出了椭园形封头卧式容器容积与液位间的函数关系。文献[2]用定积分和二重积分的方法分两个步骤求出了锥形封头卧式容器容积与液位间的函数关系。本文准备用二重积分的方法,求出无折边球形封头卧式容器容积与液位间的函数关系。     

先拼板后成形凸形封头焊接接头系数的选取

对于先拼板后成形的凸形封头,如果所在容器的焊接接头系数为Φ=0.85,虽然封头的拼接接头需要100％无损检测,但合格级别可以按所在容器A类焊接接头的要求.笔者认为该封头的焊接接头系数应该取0.85.为了减少封头材料的用量,降低容器的制造成本,封头的焊接接头系数可以取Φ=1.0,但封头拼接接头无损检测的合格级别,应该按焊...     

高压容器筒体与封头连接区有限元应力分析

高压容器筒体与封头连接区是高压容器的高应力区之一,对其进行了三维有限元分析,获得了连接区的应力分布信息.结果表明:高压容器筒体与封头连接区最大应力强度出现在过渡区与球壳连接处.     

疏水缔合聚丙烯酰胺临界质量浓度的计算

通过模型设计来计算疏水缔合聚丙烯酰胺在溶液中形成网络结构即黏度发生突变时所需的质量浓度,并与实测值进行了比较。研究结果表明,对于疏水缔合聚丙烯酰胺,在蒸馏水中,计算出的疏水缔合聚丙烯酰胺的临界质量浓度小于实际测量值,二者差距较大;在盐浓度为0．3-0．8 mol／L,采用松散排列模型得到的临界质量浓度与实际测量值很接近,采用紧密接触模型得到的临界质量浓度则比实测值略大;相反,在盐浓度为1 mol/L．的溶液中,采用松散排列模型得到的临界质量浓度与实际测量值的差距较大,采用紧密接触模型得到的临界质量浓度与实测值很接近。而在相同条件下,聚丙烯酰胺Mo-4000的临界质量浓度的计算值均比实际测量值小, 并且差距较大。     

两相流安全阀泄放面积的计算

引用API520标准附录D中的方法,计算了两相流情况下安全阀所需的泄放面积;计算实例表明,与国内分别计算汽、液相泄放面积再求和的简化方法相比,该法计算的泄放面积更为保险。     

复合桩基优化设计方法与工程验证

提出用基于 Geddes应力解的分层总和法计算桩群分担荷载所引起的地基沉降 ,用基于 Boussinesq解的分层总和法计算承台下土分担的荷载所引起的地基沉降 ,将两者之和作为桩基沉降量。结合一个具体的工程将该方法计算的沉降量和其它方法计算的沉降量及实测值进行对比 ,通过研究沉降量与各种因素的关系 ,对复合桩基的优化设计进行了探讨。     

氨基酸扩散系数的分子动力学模拟

采用分子动力学模拟的方法模拟了298. 15 K正则系综下甘氨酸、丙氨酸等12种氨基酸在水中的扩散过程，扩散系数的计算采用微分-区限变分法。计算结果表明：相同浓度下按不同分子数样本计算得到的扩散系数有较大差别，且分子数越多则模拟结果越接近于实验值。5种氨基酸在水中的扩散系数与文献值相对比，误差小于7%。还用同样的方法模拟了氧气在水中的扩散过程，模拟结果与实验结果吻合也较好。实验表明采用分子模拟手段可以获得具有工业应用价值的扩散系数，从而有助于计算传质学的发展。     

Struktur und spektrale Eigenschaften des Pentamethinmerocyanins 5‐(Dimethylamino)pentadienal in Lösung – Eine kombinierte DFT–SCI–SCRF–Studie

In order to estimate the solvent effect on molecular structure and on NMR and UV spectral data of 5‐(dimethylamino)penta‐2,4‐dien‐al(1) ( 1 , R = Me) the compound was calculated by first‐principles methods. Density functional theory was employed for structural optimization with solvent effects simulated by the recently refined COSMO continuum model. According to the calculations the molecular structure of 1 (R = Me) is noticeably affected by polar solvents resulting in a reduced bond length alternation. The relaxation of the molecular geometry in polar solvents is clearly reflected in the calculated ¹³C NMR chemical shifts calculated by GIAO‐DFT and in the absorption wave numbers of the intense lowest‐energy electronic transition calculated by SCI. Although the optimum geometry of the solute molecule in the solvents was calculated the magnitude of the solvatochromic shift is underestimated. The calculated solvatochromic effect in water is enhanced if the specific solvent‐solute interactions are considered by addition of one water molecule to 1 (R = Me) in the solvent cavity.     

散装填料层泛点和压降的新关联

在理论分析的基础上 ,导出了散装填料层泛点气体速度和压降的新关联式 ,由实验数据计算了常用填料新关联式的液泛填料因子和压降常数。新泛点关联式对 8种填料泛点气速的计算值与实验数据的总平均计算误差为 3.5 2 % ;新压降关联式对各种填料的压降平均计算误差一般在 10 %以下。关联值与实验数据吻合很好 ,计算准确性优于文献公式 ,且比文献公式计算简便。     

微孔材料BET比表面积计算中相对压力应用范围的研究

考察在不同相对压力范围应用BET公式计算中孔材料、含少量微孔材料及纯微孔材料的表面积，结果表明，应用BET公式计算微孔材料的表面积时，相对压力取值0.01～0.10，BET线性关系较为合理。多数微孔材料相对压力取值在005～020计算出的表面积比0.01～0.10小。有少量的分子筛样品经水热老化处理后，其等温线产生低压滞后环，这类微孔材料在相对压力取值为0.05～0.20计算的表面积比0.01～0.10大。催化剂中微孔材料含量越多，两个相对压力范围内计算出的结果差别越大，对于纯分子筛样品二者差值可达15%左右。     

氨合成塔封头结构设计与应力分析

按GB 150规范对氨合成塔的封头进行了结构设计和强度校核；利用ANSYS软件建立封头模型并对该模型进行了应力分析;选择封头对应处的ANSYS计算结果与经典公式计算结果作对比,检验了ANSYS结果的正确性.     

Defect chemistry and electrical characteristics of undoped and Mn-doped ZnO

Undoped and Mn-doped ZnO samples were sintered at 1373, 1473, and 1573 K, for 2 h, in air, and then quenched to room temperature. Defect concentrations in these samples at the sintering temperatures and at room temperature and below were calculated using a refined defect model. Using the calculated electron concentrations and assuming a constant electron mobility of 100 cm²/Vs, conductivities at room temperature were calculated and compared with experimental ones. The agreement between the experimental and calculated conductivities is very good for all the samples of undoped and Mn-doped ZnO. In the Mn-doped ZnO case, the ionisation energy of the Mn defect in ZnO was estimated to be ∼2.0 eV. Using the experimental conductivities and the calculated electron concentrations, the electron mobilities were calculated between 70 and 300 K. The results show that the temperature dependence of the mobility in undoped ZnO is similar to that in ZnO single crystals observed in other works, and heavy Mn doping significantly reduces the electron mobility below room temperature probably due to impurity scattering. The role of Mn on the electrical conductivity of ZnO could be understood.     

固体发动机失效率优化模型的建立及应用

通过对固体火箭发动机贮存失效规律分析,将指数分布和威布尔分布结合,建立了一种新的失效率优化模型,并对实际贮存发动机的寿命可靠性进行了计算。计算结果表明,用失效率优化模型计算的寿命较好地反映了发动机实际贮存的真实情况,从而为贮存发动机寿命可靠性计算提供了一种新的实用计算方法。