去冒口锤的结构和原理

在铸造行业铸件生产过程中,特别是大型铸件的生产,冒口的去除一直是个难题。介绍了一种去冒口锤,阐述了其工作原理以及工作过程,其特殊构造能够产生相当大的冲击功打击冒口,使铸件冒口的去除更高效、更快捷,并且无污染、绿色环保。     

镶铸式复合锤头的铸造工艺研究

分别采用高铬铸铁和碳素钢作为锤端和锤柄.造型时将涂附保护剂的锤柄套上锤端整体放入砂型中,锤端和浇道采用消失模.采用立浇的方式,锤端设置冒口.复合时将砂型整体放入感应线圈中感应加热,锤柄升到一定温度时,开始浇注金属液并继续加热,待金属液完全覆盖锤柄时停止加热,继续浇注直到充满整个冒口.所得的界面为完全冶金结合.复合层经热处理组织为Cr7C3共晶碳化物 马氏体 少量残奥,硬度≥58 HRC,冲击韧度≥12 J/cm2.锤头使用寿命是同等工况下高锰钢的4倍左右.     

高铬铸铁一铸钢锤头的铸镶工艺

采用ZG270—500和高铬铸铁分别作为锤柄和端部材料生产铸镶锤头。在强度足够的前提下尽量减小锤柄结合部位体积。采用侧冒口补缩，金属液流经冒口进入型腔，减小冒口及冒口颈尺寸，提高工艺出品率。锤头使用寿命是同等工况下高锰钢锤头的3倍以上。     

大型液压模锻机锤身铸造工艺设计

针对大型液压模锻机锤身的使用要求,根据其使用要求、结构特点和安全使用寿命,从铸造工艺中的圆角、拉筋、冷铁、浇注、补浇及热切割冒口等方面进行合理设计,并通过CAE凝固模拟进行了工艺优化。结果表明,成功完成了特大重量、特厚大件、特高尺寸锤身铸钢件铸造生产,锤身内外品质得到了保证。     

新型液压锤技术参数的研究

通过对一种新型液压锤进行建模与仿真,得到了不同的输入流量、活塞半径间隙、换向阀半径间隙、温度等技术参数对液压锤性能的影响.绘出了在不同参数下各自的冲击速度、冲击能、系统压力、冲击频率及工作效率曲线,在对各种曲线进行分析研究的过程中,找出了合理的输入流量、半径间隙、温度等参数,以达到减少泄漏、提高液压锤的工作性能的目的.     

氢对自保护药芯焊丝焊缝金属韧度的影响

通过刻槽锤断试验、低温冲击韧度试验和扫描电镜分析等试验手段,研究了焊后室温条件下,放置不同时间的自保护药芯焊丝焊缝金属中氢含量对低温韧度的影响.结果表明,由于自保护药芯焊丝中氢含量较多而脱氢能力不足,并且熔池的存在时间相对较短,焊缝金属中的氢不能充分逸出,使得焊缝金属中含氢量较高(焊后立即进行试验);在氢和非金属夹杂物的共同影响下,低温冲击吸收功的平均数值较低,而且数据的离散度大;室温放置40 d以后,焊缝金属中的氢含量减少,刻槽锤断试样表面的氢白点减少或消失,低温冲击吸收功的平均值提高,数据的离散度降低.     

某轮毂垂直造型工艺砂孔问题的分析和解决

分析了某轮毂铸件垂直造型工艺砂孔缺陷问题,对比了浇口杯位置对冲砂问题影响。当浇口杯、直浇道和浇连冒口为垂直方向直线分布,铁水对冒口颈附近冲击较强,容易导致砂孔比例增加。通过铸型硬度分析,认为砂孔缺陷主要原因为模型结构导致冒口颈附近型砂强度偏低。通过优化模型工艺、提高局部型砂强度措施,最终解决了该产品砂孔问题。     

Q500qE钢冲击功不合格原因分析与改进措施

对Q500q E钢-40℃低温冲击功不合格的产品进行了分析。结果表明,低温冲击功不合格的原因是钢板的心部存在偏析、钢坯在炉加热时间长、钢板终轧温度高、冷却速度大、终冷温度低等。通过改善钢坯质量、严格控制在炉时间、降低钢板终轧温度、控制冷却方式,改善了Q500q E钢的低温冲击功,显著提高了产品的合格率。     

镶铸双金属复合锤头铸造工艺的研究

双金属复合锤头锤端复合层采用高铬铸铁,锤柄采用碳素结构钢.采用型内感应加热工艺进行镶铸复合.造型时锤柄预先放置在砂型中,锤端和浇注系统内浇道的成型采用消失模.复合时将包含有锤柄的砂型整体放入到感应圈内采用中频感应原理对锤柄进行预热,锤柄温度升高,锤端消失模受热汽化,锤柄达到预定温度后浇注并继续进行加热,复合层熔液将锤端部分锤柄包覆后停止加热并继续浇注,使金属液充满冒口.所得到的双金属复合锤头结合界面为完全冶金结合.经过热处理后,复合层组织为断续分布的Cr7C3共晶碳化物 马氏体 少量残余奥氏体,硬度HRC≥58,冲击韧度≥12 J/cm2.基体组织为珠光体 铁素体.破碎石灰石和炼焦用原煤,镶铸双金属复合锤头使用寿命分别是高锰钢锤头的3倍和5倍左右.     

蜗轮类铜合金砂型铸件的冒口便捷设计方法

对于蜗轮类铜合金砂型铸件的冒口设计,以往通常采用经验设计方法或凝固模拟方法,但前者不够准确,而后者繁复费时,目前缺乏一种既较为准确、又十分便捷的冒口设计方法去指导铸造工艺设计。通过研究蜗轮类铜合金铸件形状参数与冒口形状参数之间的关系,并综合了以上两种方法各自的优点,建立了蜗轮类铜合金砂型铸件的冒口便捷设计方法,既能保证铸件质量又能获得较高的工艺出品率,还能提高工艺设计效率,因而具有较强的实用性。通过蜗轮具体案例分析,对冒口便捷设计方法的灵活应用、冒口与冷铁的匹配进行了阐述。     

轧后冷却工艺对SCM440钢组织及性能的影响

通过调整大规格SCM440钢轧后冷却工艺,得到不同截面显微组织的热轧盘条样品,对两种热轧态组织样品调质处理后的显微组织、抗拉强度、屈服强度、硬度、冲击性能及冲击断口进行分析,研究了SCM440钢热轧后冷却工艺对调质处理后组织及力学性能的影响。结果表明,提高SCM440钢轧后冷却速度,可以提升大规格SCM440钢热轧盘条截面组织均匀性,从而提高调质处理后碳化物分布的均匀性及减少碳化物形貌差异,提高调质处理后的冲击吸收功,但对SCM440钢奥氏体晶粒度、调质处理后抗拉强度、屈服强度及硬度影响不大。     

使用发热保温胃口的经验

铸钢件采用发热保温冒口,不仅提高质量,增加产量,还可节约电能,降低成本。这项新技术曾被列为我厂的科研项目。机械工业部也很重视其推广应用。为了定型生产保温冒口和发热剂,我厂组织专人进行研制,去年已在铸钢车间中广泛应用。一、保温冒口的标准和制作方法我厂目前使用的保温冒口套分为园柱形明冒口和椭园形明冒口两种,其尺寸规格见表1、图1、表2,图2。     

低压金属型冒口涂层处理方法的研究

通过对比不同的冒口处理方法对铸件补缩、生产过程的影响及对模具的要求,提出了一种新的冒口涂层复合处理方法,并分析了涂层结构,描述了涂层处理方法及施工工艺。通过在实际生产中应用,对冒口涂层复合处理方法进行了验证。结果表明,通过涂层复合处理后的冒口,使用寿命长、补缩效果良好、冒口体积小,是一种经济实用的工艺方法。     

保温冒口在铸造生产中的应用

保温冒口的作用是通过延长冒口凝固时间来提高冒口的补缩效率。介绍了两种保温冒口材料的配比。对两种保温冒口与普通冒口的凝固时间进行了测量对比，结果说明前者的凝固时间比后者长。在大型铸钢齿圈上使用保温冒口，可以使工艺出品率由57％提高到69％，并减少了冒口切割费用。     

对击锤功能测定与计算

本文介绍对击锤的功能测定与计算方法(用 Y-50型示功仪测定、用P-S 曲线面积计算、用测打击速度方法求实际打击功、用电子计算机检测打击速度和打击功),并就四种测功方法进行了比较与评价。     

基于液压激振的桩锤直线冲击振动耦合沉桩设备的研究

针对马达偏心块液压振动锤存在能量利用率低、多锤同步代价高等问题,提出一种新型的桩锤直线冲击振动耦合沉桩设备,搭建试验平台,并对设备的可行性进行前期的研究。利用LMS Test.Lab中振动测试系统进行了一定参数下的振动实验。分析了测量的时域曲线,验证了这种设备在振动的过程中确实伴随着冲击现象,为后续研究最佳系统参数、最佳冲击点位置等提供了依据。     

圆锥破碎机用高锰钢圆锥的失效分析

采用光谱仪、光学显微镜、扫描电镜等分析了圆锥破碎机服役后高锰钢圆锥的成分和组织形貌特征,结合对不同区域材料的冲击吸收功、加工硬化层显微硬度测试及失效圆锥的磨损曲线测定,对耐磨圆锥的失效机理进行了综合分析。结果表明:冲击作用下高硬度的花岗岩对圆锥表层的凿削是耐磨圆锥失效的主要原因;冒口部位的局部显微疏松及晶界处局部未溶碳化物的存在是造成宏观裂纹的原因,加速了耐磨圆锥的失效。     

电磁感应加热冒口对铝合金铸件补缩效果的研究

通过三组对照试验,探究了有无感应加热冒口以及感应加热冒口有无加热套等情况下冒口对ZL101铝合金圆柱形铸件补缩效果的影响。试验研究结果表明:感应加热冒口可改变冒口的温度场,感应加热冒口对铸件的补缩效果明显优于无感应加热的冒口,它使冒口内的金属液顺利地补缩铸件,从而消除铸件内部的缩孔缩松缺陷。带有钢套的电磁感应加热冒口与无钢套的电磁感应加热冒口相比,其补缩效果更好。本文还对感应加热冒口的补缩效果进行了模拟研究,试验结果验证了模拟结果的准确性。     

低温钢16MnDR的埋弧焊

对采用４种埋弧焊焊丝／焊剂组配焊接的１６ＭｎＤＲ接头在－３０℃时的低温冲击韧性进行了研究，结果表明采用Ｈ０８ＭｎＭｏＡ／ＨＪ２５０焊接的接头在－３０℃时的冲击功可达４０Ｊ，高于采用另三种焊丝／焊剂组配焊接的接头冲击功，满足了设计要求。     

30CrMnSiA钢高温回火脆性的示波冲击法研究

本文用示波冲击法研究了30CrMnSiA钢的高温回火脆性,并对冲击试样进行了宏观断口形貌观察。韧性状态下这种钢的示波冲击曲线可区分为弹性变形功、塑性变形功和裂纹稳定扩展功及失稳扩展功四个部分。这时的宏观冲击断口由萌生区、稳定扩展区和失稳扩展区三部分组成。出现回火脆性时,示波冲击曲线上稳定扩展功变为零,而失稳扩展功严重下降;宏观断口上稳定扩展区消失。因此,用裂纹扩展功的变化能更好地反映回火脆性的程度。