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对封头用低碳当量Q345R钢进行了合理的成分、轧制工艺及热处理工艺设计。通过试验模拟恢复性能正火热处理后的不同冷却工艺,对比分析其组织和性能,确定了合理的性能恢复热处理工艺。结果表明:Q345R钢恢复性能正火后采用水雾喷淋冷却处理,材料可以获得良好的强韧性匹配。 相似文献
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通过硬度测试、连续冷却相变(CCT)试验以及OM、SEM、高温显微组织分析,研究了正火工艺参数对50 mm塑料模具钢718显微组织和硬度的影响。结果表明:试验钢贝氏体、马氏体转变的临界冷速较低,在0.05~1 ℃/s的冷速范围内均可以得到贝氏体和马氏体的混合组织;在65~155 min的正火加热时间内,随着正火时间的延长,硬度变化较小,但厚度方向的硬度和组织均匀性有较大的提高;回火态硬度对正火加热时间的敏感性较小,在不同的冷速下,890 ℃正火125 min均能得到沿截面均匀的硬度和组织。 相似文献
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《热加工工艺》2016,(14)
预先热处理对金属材料性能有明显影响。采用不同的预先热处理工艺对20MnCr5钢工程机械齿轮材料试样进行了处理,并进行了显微组织、表面硬度和耐磨损性能的测试与分析。结果表明,与常规正火处理相比,等温正火处理、均匀化处理后等温正火处理均能有效提高材料的的表面硬度和耐磨损性能,尤其是均匀化处理后等温正火处理的效果更为显著。与常规正火处理相比,等温正火处理25℃试样的磨损体积减小22%、300℃磨损体积减小37%;均匀化处理后等温正火处理试样25℃磨损体积减小58%、300℃磨损体积减小70%。20Mn Cr5钢工程机械齿轮材料的预先热处理工艺优选为900℃×2 h均匀化退火后950℃×2 h+600℃×1 h等温正火的预先热处理。 相似文献
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通过成分分析、显微组织观察、力学性能测定,对进口钎尾的组织与性能进行研究。分析了热处理工艺及参数对国产替代材料40CrNiMo钢性能的影响。结果表明:进口钎尾产品的材料为日本钢SNCM439,显微组织为细小回火索氏体,抗拉强度高达1198 MPa,冲击吸收能量为102 J;40CrNiMo经过600 ℃回火后,实现了最佳的强韧性配合;860 ℃正火+650 ℃高温回火+860 ℃淬火+600 ℃回火处理后,40CrNiMo钢的力学性能基本达到进口产品的性能要求。 相似文献
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4340钢与40CrNiMo钢为相似的两种材料,但4340钢中的Ni、Mo元素含量略高于40CrNiMo钢,不同的合金元素含量使材料具有不同的临界冷却速度,两种材料的热处理性能也有明显的差别。4340钢完全退火硬度为32.0 HRC,40CrNiMo钢完全退火硬度<180 HB;4340钢正火后得到马氏体组织,正火硬度为49.0 HRC,40CrNiMo钢正火硬度为31.0 HRC;两种材料在780~870℃淬火,加热温度对淬火硬度没有影响;在相同淬、回火工艺下,4340钢的硬度略高于40CrNiMo钢。 相似文献
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首先采用"正火轧制"和"热轧+正火"工艺对Q460低合金高强钢进行了处理,随后利用扫描电镜(SEM)和电子背散射衍射(EBSD)技术对试验钢经不同工艺处理后不同层面的显微组织和微观取向进行了研究.结果 表明:典型层面微观组织及织构的不同造成了两种工艺下Q460钢强韧性的差异.试验钢经两种工艺处理后的显微组织均为"铁素体+珠光体"的混合组织,但相比正火钢板,正火轧制钢板的1/4厚度处的珠光体片层间距明显较大,虽然两个样品的珠光体含量相当,但由于正火轧制钢板内储存了较多的畸变、位错等缺陷,导致正火轧制钢板的拉伸性能略高.正火轧制试样1/4和1/2厚度处的平均有效晶粒尺寸分别为7.43和9.18 μm、正火试样1/4和1/2厚度处的平均有效晶粒尺寸分别为6.08和6.24 μm,晶粒尺寸的不同是试样冲击性能差异的一个原因,织构类型及含量则是冲击性能差异的另一个原因. 相似文献
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研究了40Cr钢在不同热处理工艺下的组织和摩擦性能。结果表明,40Cr钢经过正火+淬火+中温回火后,组织为回火屈氏体;经过正火+超高温淬火+低温回火处理后,组织为晶粒相对较小的回火马氏体;正火+亚温淬火+低温回火后,组织为晶粒细小的回火马氏体。三种的热处理工艺比较得出,经正火+亚温淬火+低温回火处理后马氏体的晶粒较小,硬度较高,耐磨擦性能最佳。 相似文献
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塑料模具新型材料的种类与发展动向 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了塑料模具对材料的性能要求,阐明了塑料模具常用的钢材、新型材料,新型塑料模具用钢的成分、热处理和性能特点,说明了它们在不同类型模具中的应用范围,并展望了今后的发展. 相似文献
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模具材料是决定模具性能和寿命的重要因素之一.叙述了对塑料模具用钢材料的性能要求和钢材的种类及选择,介绍了一些新型塑料模具用钢的成分、热处理和性能特点,说明了它们在不同类型模具中的应用范围,并对今后的发展进行了展望. 相似文献