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高铬铸铁在泥浆泵抗磨件上的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
applicationofHi-CrCastIrontoAnti-wearComponentsofDredgePumps泥浆泵主要用于电厂、矿山和冶金等行业,输送含有硬质颗粒的液体,工况条件恶劣,磨损非常严重,因此,笔者选择高铬铸铁作为泥浆泵过流部件的材质。1.工况分析及化学成分的确定泥浆泵是根据二相流理论设计的工业泵。固体颗粒在泵的流道中的运动过程中,对过流部件的作用,主要以小角度的冲击为主,即泥浆泵过流部件的磨损失效,主要是由冲蚀磨损的切削机制造成的。KmTBCr15Mo2高铬铸铁使用于这种工况条件下,可显示出它的优越性。KmTBCr15Mo2高铬铸铁是一种合金白… 相似文献
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双金属复合冲击板的研制 总被引:1,自引:1,他引:0
文中介绍的是采用Cr15Mo3高铬白口铸铁与ZG35(或ZG25)复合浇注而成的双金属复合冲击板(风扇磨用)的有关工艺、材料检测结果和现场应用等情况。结果表明,这是提高冲击板韧性、耐磨性能,从而延长其使用寿命的好办法。该工艺容易掌握,适于推广。 相似文献
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溶剂淬火低钼Cr20MoCu高铬铸铁锤头的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
空冷淬火Cr20Mo2Cu高铬铸铁(1.5%~3%Mo),因目前钼铁价格飞涨而使其应用受到限制。介绍了一种低钼高铬铸铁Cr20MoCu(0.5%Mo),它是在Cr20Mo2Cu高铬铸铁的基础上通过降低钼含量而确定的。降钼后对淬透层深度的影响试图采用一种新型水溶性缓冷淬火剂通过提高Cr20MoCu高铬铸铁奥氏体化后的冷却速度来得到补偿,从而实现以低成本的Cr20MoCu代替高成本的Cr20Mo2Cu高铬铸铁的目的。试验结果表明,溶剂淬火低钼高铬铸铁Cr20MoCu的组织、力学性能、淬透层深度与降钼前的Cr20Mo2Cu相当。然而,溶剂淬火低钼高铬铸铁Cr20MoCu只适用于生产重量小于25kg级的小锤头,倘若锤头重量增大,则因淬火应力增加而导致锤头淬火开裂倾向明显增大。 相似文献
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在所设计的含2.8%~3.0%C,7%~9%Cr的中铬白口铸铁中,通过特定的工艺向铁水中添加一定量的氮,使氮在中铬白口铸铁凝固过程中以原子状态存在,考察氮对中铬白口铸铁凝固过程及其性能和组织的影响。 相似文献
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B与RE-Si变质处理对高Cr-Mn白口铸铁的组织及性能的影响 总被引:5,自引:3,他引:5
作者来用B与RE-Si合金,对高Cr-Mn白口铸铁(13%Cr、14%Mn)进行综合变质处理,可使碳化物由粗大的、互相交错的杆簇群,变为彼此孤立的、平行分布的细杆,冲击韧性达ak=0.6~0.7kg·m/cm2。在高应力磨料磨损试验中,与Cr15Mo3相比,相对抗磨性达1.01; 在反复冲击磨料磨损试验中,相对抗磨性达0.95,而其成本比Cr15Mo3铸铁约低46%。试验和实践证明,经RE-B综合变质处理的高Cr-Mn白口铸铁,可以成为Cr15Mo3铸铁很好的代用材料。 相似文献
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采用Cr、Mo、Cu、W和Al多元合金化及V-Ti-RE复合变质处理工艺,研制适合渣浆泵过流部件工况条件下使用的多元合金耐磨蚀白口铸铁。其热处理状态下的力学性能为:硬度60~65HRC,冲击韧度αk高于10J/cm^2。其耐磨蚀性能优于Cr15Mo钢及不锈钢。使用结果表明,能满足渣浆泵过流部件工况要求。 相似文献
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应用湿砂铸型浇注中低铬白口铸铁,采用正交试验研究Cr,Si,Mn,Cu对铸态中低铬白口铸铁力学性能的影响。研究表明,高硅、中铬、高锰、高铜有利提高硬度,高硅,低铬、中锰,中铜有利于提高冲击韧性,且最佳的化学成分ω为:≤5.5%Cr;2.0-3.5%Si;≤2%Mn;≤1.0%Cu。 相似文献
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利用正交试验研究了淬火温度、回火温度、回火时间对Cr15Mo铸铁强韧性的影响;结果表明,Cr15Mo铸铁采用980-1000℃淬火,280℃回火,强韧性最佳。 相似文献
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张富群 《热处理技术与装备》2021,(1)
本文详细介绍了锻造冷作模具钢Cr12、Cr12Mo、Cr12MoV和Cr12Mo1V1的性能、热处理工艺和用途。并指出Cr12MoV钢最适合用于制造轧制焊接钢管模具,具有使用寿命长、性价比高的优点。重点论述了金润宝ZFQ-A型和ZFQ-BI类油聚合物水基淬火介质和ZFQ-BIIPAG聚合物水基淬火介质的冷却特性,三种水溶性淬火介质的最大冷却速度为15~151℃/s,300℃冷却速度为6.4~47.4℃/s。基本上满足各种高碳高铬铸铁(以Cr26为代表、中碳中合金钢和高碳高合金钢零件淬火工艺)的需要。其中15%浓度ZFQ-BI型类油聚合物水基淬火介质,成功地代替了淬火油,用于Cr12MoV焊接钢管轧辊的淬火。BI型类油聚合物15%水溶液与普通淬火油的冷却特性十分接近,最大冷却速度分别为64.2℃/s和83.5℃/s,300℃冷却速度分别为5.9℃/s和6.5℃/s。在马氏体转变阶段,产生的应力非常小,工件不发生开裂。 相似文献
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铸铁在海水中的腐蚀行为 总被引:9,自引:0,他引:9
报告了18种铸铁在天然海水和流动海水中的腐蚀试验结果,总结了它们在海水中的腐蚀行为,普通铸铁在天然海水及流动海水中的腐蚀速度与碳钢接近,低合金铸铁在海水中的腐蚀行为与普通铸铁相似。CrSbCu铸铁在海水中的腐蚀比普通铸铁轻,添加Ni,Ni-Cr,Ni-Cr-Mo,Ni-Cr-Cu,Ni-Cr-Re,Cu-Sn-Re,Cu-Cr,Cu-Al等的低合金铸铁在海水中的腐蚀速度与普通铸铁无明显差别,加入少量Ni,Cr,Mo,Cu,Sn,Sb,Re等合金元素可减小铸铁在海洋大气区的腐蚀速度,高镍铸铁在天然海水及流动海水中的腐蚀均较轻。 相似文献
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Mo、Ni、Cu对高炉衬板用Cr26高铬铸铁铸态组织和性能的影响 总被引:5,自引:0,他引:5
采用正交试验法研究了Mo、Ni、Cu对高炉衬板用Cr26高铬铸铁铸态组织和性能的影响,以宏观硬度和冲击韧度为考察指标,对3种合金元素含量进行了优化设计。研究结果表明,单一合金元素对该高铬铸铁硬度和冲击韧度影响以Ni最为显著;而任意两种合金元素的联合作用效果以Mo加Cu最为显著。当合金元素含量为0.6%Mo、0.7%Ni和1.0%Cu时,获得的高铬铸铁综合性能最佳,铸态硬度为55.5 HRC,冲击韧度αk为7.4J.cm-2,铸态显微组织由六角形M7C3初生碳化物,M7C3共晶碳化物和奥氏体组成。 相似文献
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复合变质处理高铬铸钢导板的研究和应用 总被引:5,自引:0,他引:5
整体式导板生产成本高,安装不方便,为此开发了型钢轧机用组合式导权,导板工作部位用高铬合金铸钢制作,为提高高铬铸钢强韧性,进一步开发了复合变质处理工艺。试验结果表明,经K、Na和RE复合变质处理的高铬铸钢导板使用安全、可靠,使用效果明显优于高铬铸铁和高镍铬合金导板,复合变质高格铸钢导板生产工艺简便,成本低廉,有良好的推广应用前景。 相似文献
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This paper systematically reports the thermodynamic characteristic and phase evolution of immiscible Cr–Mo binary alloy during mechanical alloying(MA) process. The Cr–35Mo(in at%) powder mixture was milled at 243 and258 K, respectively, for different time. For comparative study, Cr–15Mo and Cr–62Mo powder mixtures were milled at 243 K for 18 h. Solid solution Cr(Mo) with body-centered cubic(bcc) crystal structure and amorphous Cr(Mo) alloy was obtained during MA process caused by high-energy ball milling. Based on the Miedema's model, the free-energy change for forming either a solid solution or an amorphous in Cr–Mo alloy system is positive but small at a temperature range between 200 and 300 K. The thermodynamical barrier for forming alloy in Cr–Mo system can be overcome when MA occurs at 243 K, and the supersaturated solid solution crystal nuclei with bcc structure form continually, and three supersaturated solid solutions of Cr–62Mo, Cr–35Mo and Cr–15Mo formed. Milling the Cr–35Mo powder mixture at 258 K, the solid solution Cr(Mo) forms firstly, and then the solid solution Cr(Mo) transforms into the amorphous Cr(Mo)alloy with a few of nanocrystallines when milling is prolonged. At higher milling temperature, it is favorable for the formation of the amorphous phase, as indicated by the thermodynamical calculation for immiscible Cr–Mo alloy system. 相似文献
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