转炉干法除尘灰基复合造渣剂的研发及应用

利用转炉干法除尘灰开发出一种适用于转炉冶炼过程造渣的新型复合造渣剂,该新型复合造渣剂能够满足干法除尘稳定运行以及各项转炉冶金性能的要求。采用新型复合造渣剂后转炉氧气消耗降低了2.65 m3/t,转炉终点脱磷率提高3.31%,钢铁料消耗降低0.69 kg/t,吨钢煤气回收平均提高了5m3,吨钢辅料成本降低2.68元。     

转炉除尘灰生产冷压块工艺技术实践

目前钢铁冶金企业在转炉炼钢工序中大多采用干法除尘系统,每生产1 t钢约产生8～20 kg转炉除尘灰,主要成分为TFe、CaO、C、SiO₂、S、P等,粒度平均在120μm左右,堆密度为0.8 g/cm³～1.0 g/cm³。因转炉除尘灰中含有K、Na、Zn等元素,无法直接在烧结和高炉冶炼工序使用。建设转炉除尘灰冷压块生产线,对除尘灰进行消解、配加氧化铁皮、粘结剂,强力混合,再冷压成型生产出除尘灰冷压块,烘干后返转炉炼钢使用,作为冷却剂和造渣剂,回收铁、钙等元素,降低金属料消耗和石灰用量,实现了转炉除尘灰内部循环利用,有效降低了除尘灰外排处置成本和厂区堆积的环保风险。     

转炉炼钢污泥在转炉炼钢造渣的初步应用

回收利用攀成钢炼钢过程产生的污泥副产品用于转炉造渣，通过改善转炉过程的化渣条件，实现了炼钢副产品的有效循环。     

转炉除尘灰的循环利用技术和应用

转炉炼钢过程中会产生大量有害烟尘,经现代化的环保除尘设备处理回收后,可以得到粒度细小且含铁料高的除尘灰。通过采取一定的技术措施,成功开发出符合转炉使用的除尘灰压块。经炼钢转炉现场使用证明除尘灰压块具有良好的冷却和化渣效果,可以替代铁皮球、渣钢和铁矿石,实现了转炉除尘灰的"全闭路"综合利用。     

沙钢污泥及除尘灰资源应用实践

介绍了沙钢转炉自产污泥及除尘灰资源的开发、利用,为二次资源的合理利用提供了有效方法.     

烧结除尘灰外循环实践

介绍了长钢烧结厂不同时期烧结除尘灰循环使用的特点及状况.通过不断探索和改进,该厂最终找到了适合本企业特点的使用方法,彻底消除了长期以来除尘灰配加不均匀对混合料水分及烧结操作稳定的影响,取得了增产、减排、降耗的良好效果.     

转炉干法除尘灰在半钢冶炼中的回收利用

论述了转炉煤气干法除尘灰的产生及理化性质,并介绍了转炉干法除尘灰回收利用的工艺流程及应用实践情况。实践表明,采用炼钢干法除尘灰,配加少量锰矿和石英砂以及黏结剂制备的XG型复合造渣剂,作为转炉造渣剂用于炼钢;采用炼钢干法除尘灰,配加筛焦除尘灰以及黏结剂制备的铁碳复合球团用于炼钢,具有可观的经济效益、社会效益和环境效益。     

新型环保除尘镁铁球在电炉冶炼造渣中的应用

本文介绍了一钢厂电炉用除尘镁铁球团的研制及其在电炉造渣中的应用，对原本废弃不用的除尘红灰进行回收再利用，制成性能良好的电炉造渣原料“镁铁球”加入炉中参与冶炼。在电炉冶炼前期氧化大幅脱磷时期，随冷料一起配人的镁铁球，可在熔化前期快速成渣，达到低温大幅脱磷的效果，从而保证在氧化期自如地控制电炉终点碳，并大幅去除钢中有害夹杂物，净化钢液。     

利用转炉除尘污泥生产炼钢造渣球

天铁集团共有3座转炉，2003年共产钢250万t。炼钢过程中产生大量烟尘，这些烟尘经过除尘系统收集、沉淀，污水在水电厂水处理车间经板框压滤机过滤排出泥浆即炼钢除尘污泥(以下简称污泥)，每天出污泥200t左右。     

莱钢转炉LT除尘灰的利用实践

介绍了转炉LT干法除尘系统及LT除尘灰的成分和特性。莱钢除尘灰利用有长流程和短流程两种方案,除尘灰被加工成金属副产品、回转窑精粉和除尘灰压球。使用除尘灰压球替代烧结矿用于转炉冶炼,取得很好的脱硫、脱磷效果,并且吨钢降低成本6.02元,实现了干法除尘灰全部回收利用,减轻了环境污染。     

宝钢含锌粉尘用于转炉前期化渣的工艺实践

对宝钢含锌尘泥的厂内循环利用进行了研究，将含锌尘泥用于改善转炉前期造渣的试验表明，促进了石灰溶解，改善了前期化渣，提高了脱硫率，LT压块和矿石的耗量减少。造渣剂加入未引起钢水的明显增硫，对钢水和炉渣成分没有影响。     

Slag Melting Characteristic of Slag Forming and Slag Splashing for BOF Less Slag Smelting

 The slag melting characteristic of slag forming and slag splashing for 300 t BOF less slag process is researched by combining the methods of the slag chemical composition, the melting point determination and the petrographic analysis. The results show that the melting point of final slag for less slag smelting is 20 ℃ lower than that for conventional smelting. According to results of the petrographic analysis, the C3S (3CaO·SiO2) and C2S (2CaO·SiO2) content for less slag smelting are lower than those for conventional smelting, while the RO (FeO, MgO, MnO, etc) phase and C4AF (4CaO·Al2O3·Fe2O3) phase are higher than those for conventional smelting. According to results of the chemical analysis, the (CaO) content and slag basicity for less slag smelting are higher than those for conventional smelting, while (FeO) and (MgO) content in slag for less slag smelting are almost equal to those for conventional smelting. The reason why slag melting point for less slag smelting is lower than that for conventional smelting is that the quantity of added fluorite for less slag smelting is more than that for conventional smelting. According to the analysis results the slag melting point is determined by the C3S, C2S, RO phase and C4AF content. According to the results of slag melting characteristic before and after slag splashing for less slag smelting, the present adjusting slag process has little effect. It is important to adjust the composition of BOF final slag. The (FeO) content in slag is to be reduced at the slag splashing and adjusting slag process for less slag smelting.     

Recent Development in Slag Treatment and Dust Recycling

Slags from metallurgical processes are widely used in different fields of application, e.g. in the building industry and as fertilisers. Nevertheless, also these by‐products have to be improved to ensure their sustainable use. The treatment of liquid slags, e.g. by changing their composition outside of the steel production process, will lead to interesting new properties of the newly formed products and thus guarantee their use in the future. Moreover, dust and sludges from off‐gas cleaning of metallurgical processes are becoming promising resource for coating and alloying elements. The very important element Zn for surface coating is enriched in the dusts, due to the recycling of Zn coated scrap. On the other hand, Zn might run short in the future, so that recovering of Zn from dusts and sludges may become necessary. To improve the efficiency of Zn recovery a dust re‐cycling process has been developed for EAF steelmaking by FEhS‐Institute. Some interesting side effects are supported by the dust recycling. It has been proved that the slag foaming can be enhanced by dust recycling, even for stainless steelmaking processes. Finally it can be shown that recovery of valuable elements from residues of iron and steelmaking is becoming more and more important. New developed processes are ready to be implemented into the daily steelmaking practise.     

电炉粉尘循环利用造泡沫渣

在实验室中研究了电炉粉尘和煤粉加入量及温度对泡沫渣高度的影响.结果表明,在电炉渣中加入0~30%的电炉粉尘和3%~12%的煤粉(质量分数)时,随粉尘及煤粉加人量的增加以及温度的提高,泡沫渣的最大发泡高度增加;在加入电炉粉尘造泡沫渣过程中,随温度升高,渣中ZnO的还原挥发速度加快,反应6 min,Zn的挥发率大于97%.在本实验条件下,反应3min,渣中Pb小于0.02%,温度对PbO的还原挥发速度无明显影响.     

复吹转炉最佳成渣路线的探讨

复吹转炉冶炼过程中不同的成渣路线直接影响着冶炼操作的稳定性、终点的命中率和炉衬的寿命。为此从炉渣碱度和炉渣氧化性两个方面讨论了复吹转炉冶炼低磷铁水和磷含量较高的铁水的成渣路线。结果表明,由于冶炼操作参数的不同,冶炼磷含量较高铁水的炉渣中的∑FeO含量和炉渣碱度比冶炼低磷铁水时高得多,并在此基础上提出了复吹转炉冶炼过程中的最佳成渣路线。     

复吹转炉预直炼法成渣路线分析

 转炉成渣路线直接影响生产效率,而预直炼法脱磷期与脱碳期任务的不同,对成渣的要求应区别对待。 从热力学和动力学两个方面,对预直炼法不同时期成渣路线进行了分析探讨。结果表明,铁水磷含量不同应选择不同的成渣路线,预直炼法脱磷期和脱碳期成渣路线有明显不同。脱磷期铁水中磷含量较高,脱磷的驱动力较大,主要通过改善动力学条件来加快脱磷,宜采用铁质成渣路线。脱碳期铁水温度较高是脱磷的不利条件,因此改善热力学条件来进一步强化脱磷,宜采用钙质成渣路线。     

半钢炼钢化渣剂的开发和应用

针对半钢在冶炼中具有硅、锰等元素生成的氧化物少,成渣困难,吹炼过程热量少的特点,研究了减少渣量、改造渣系结构、提高炉渣冶金能力的方法,制定出3种渣料配比方案.通过对初期渣形成时间、过程冶炼情况、造渣材料消耗、炉渣脱磷、脱硫效果和改造前后终渣成分的对比,3种化渣剂均能缩短半钢炼钢成渣时间,合理调整炉渣碱度,降低渣中FeO含量,改善渣系结构,提高炉渣冶金效果,是半钢炼钢有效的化渣剂.     

顶吹氧平炉炼钢造渣剂的开发与应用

顶吹氧平炉炼钢熔炼过程中造渣是重要的，由于平炉炼钢供氧强度大，一氧化碳反应激烈，钢液降碳快，熔炼时间短等，给造渣带来困难。采用新型熔剂－－钛渣作造渣剂，可以解决这个问题，经过三年多的试验研究，取得了大量的数据，结果使用钛渣作造渣剂，可以 降低熔渣熔点，改善熔渣流动性，降低铁料消耗，提高炉底寿命。     

钢渣热闷技术及再利用分析

介绍了钢渣热闷技术原理、工艺及热闷后加工所得产品的利用情况。生产实践表明,钢渣热闷技术可以充分回收钢渣中的残钢,提高钢渣再利用率。