履带析用新型中碳Cr—Mn—Si—Mo—RE低合金铸钢

研究了履带板用新型中碳Cr-Mn-Si-Mo-RE低合金铸钢的热处理工艺、力学性能和耐磨性。试验结果表明，该材料性稳定在σb=900-1100mpa，δ=10%-15%，ak=45-55j/cm^2，HRC35-45之间，综合力学性能好。将该材料用于牙轮钻机履带板，使用寿命为原材料ZG35Mn钢的1.7倍。     

热处理对履带用奥氏体-贝氏体钢 38CrMnSi2RE 组织和性能的影响

研究了880～900 ℃奥氏体化,280～340℃盐浴等温淬火对拖拉机履带用铸态低合金奥氏体-贝氏体钢38CrMnSi2RE(%:0.35～0.42C、1.5～2.0Si、1.0～1.5Mn、1.0Cr、0.2RE)力学性能和耐磨性的影响.试验结果表明,38CrMnSi2RE钢最佳热处理工艺为880～900℃奥氏体化,310℃等温60 min.该钢抗拉强度≥1 100 MPa,伸长率=7.9%,HRC硬度值1≥44,冲击值≥88 J/em2.38CrMnSi2RE钢履带板的使用寿命为ZGMn13钢的1.69倍.     

C、Mn、Cr对中碳MnB钢228节距履带淬透性的影响

针对碳含量≥0.30%的40SiMn2、35MnTiB和30MnTiB制造的履带板淬火后易出现细小裂纹,不能满足履带板抗断裂性要求。而生产的23MnB钢(/%:0.20～0.27C、0.80～1.10Mn、≤0.20Cr、0.000 5～0.003 0B)的淬透性HRC J_1.542.5～49.0,J_13.0 17.5～37.0达不到228节距HRC J1.544～55和J13.0≥35的要求,通过150 kg中频感应炉试验和120 t BOF-LF-RH-CC-轧制的工艺试验得出,当钢的成分调整为(/%):0.24～0.30C、1.10～1.50Mn、0.20～0.50Cr、0.000 5～0.003 0B时,钢的淬透性HRC J_1.5=48.0～50.0,J_13.0=42.5～46.5可满足228节距履带板的淬透性和抗断裂性要求。     

化学成分对耐磨铸钢组织与性能的影响

为了克服高锰钢作为履带板材料具有的耐磨性能较差、力学性能较低的缺点,设计了能够作为高锰钢替代材料的一种新型双相(马氏体+贝氏体)耐磨铸钢.研究结果表明:试验钢在淬火回火态下为马氏体+贝氏体双相组织,另外还残存着极少量的残余奥氏体组织.含碳量的增加使试验钢的冲击韧性和延伸率趋向降低.随着铬含量的升高,冲击韧性在淬火回火态下升高.含质量分数为0.30%C,0.6%Cr合金的综合力学性能最优,组织为马氏体+贝氏体双相组织.经由400 h磨损试验后,在干态磨损条件下,其耐磨性能比高锰钢提高了56%,而在有腐蚀介质的湿态磨损条件下,耐磨性能比高锰钢提高了22.5%.     

注射成形生物可降解Fe-Mn合金的制备及性能

作为生物可降解材料,Fe-Mn合金具备良好的力学性能和生物相容性,受到广泛关注。本文采用注射成形制备Fe-x Mn(x=25,30,35,质量分数,下同)合金,研究烧结时间对Fe-Mn合金显微组织、力学性能和体外静态降解性能的影响。研究表明:烧结时间对Fe-Mn合金相组成无明显影响,而Mn含量影响合金的相组成,Fe-35Mn合金主要由奥氏体组成。注射成形Fe-Mn合金平均晶粒尺寸约为10～20μm,表面Mn损失约为5.8%～10.82%。烧结时间为7 h时,Fe-35Mn合金力学性能最佳,抗拉强度达到358 MPa,伸长率为10.83%,体外静态浸泡降解实验显示,该合金浸泡一天降解速率为1 mm/y,且随腐蚀产物堆积而逐渐降低。     

35MnTiB推土机履带板用钢的研制

设计了一种履带板新钢种３５ＭｎＴｉＢ,该钢种同国内现有履带板用钢４０ＳｉＭｎ２相比,碳、锰含量降低。经过热处理后,可减少履带板在使用中的断裂现象,同时耐磨性不低于４０ＳｉＭｎ２履带钢,延长了履带板的使用寿命。     

淬火温度对AMS 6308钢组织和性能的影响

研究了淬火处理(900℃～1010℃)对AMS6308钢(wt.%:0.1C、1.0Cr、1.97Ni、3.25Mo、2.0Cu、0.08V、0.83Si、Fe余量。)微观组织和力学性能的影响,结果表明,试验钢在915℃×0.5h油冷+(-80℃)×1h+205℃×2h回火后得到最佳的力学性能(Rm=1135MP,Rp0.2=880MP,A=16%,Z=63%,AKV2>125J,HRC=35)。     

抗硫化氢腐蚀16MnR(HIC)钢

本产品适用于制造在硫化氢腐蚀环境下工作的设备 ,除具有优良的抗硫化氢腐蚀能力外 ,还具有很好的抗层状撕裂性能。1　执行标准WYJ0 3— 99技术条件 ,抗硫化氢腐蚀试验标准为 NACE TM— 0 2 84。化学成分见表 1 ;力学性能见表 2。表 1　 1 6Mn R( HIC)钢化学成分 ( % )C Si Mn P S≤　0 .2 00 .2 0～0 .6 01.2 0～1.35≤　0 .0 15≤　0 .0 0 5　　注 :可添加其它微量元素表 2　 1 6Mn R( HIC)钢力学性能取样方向板厚mmσsMPaσbMPaδ5%-30℃ AK VJ冷弯180°厚拉ψz%横向 8～ 16≥ 345 5 10～ 6 40≥ 2 1≥ 2 7d=2 a ≥ 35>16～…     

焊接参数对Gr1钛板焊缝组织和性能的影响

Gr1钛板是爆炸法制金属复合板常用材料,大幅Gr1板常需进行拼焊处理。为了使拼焊后的Gr1钛板的塑性指标能够满足后续爆炸复合工艺的要求,选择不同焊接参数和送丝方式对5.5 mm厚的Gr1钛板进行拼焊,通过金相、硬度、拉伸、弯曲等对比分析,研究不同工艺参数对其焊缝组织和力学性能的影响。结果表明,Gr1板在I=90A,U=10 V,v=4.8 mm/s,不添加焊丝的自熔方式下拼焊,可以在焊缝处获得大片细小的α态晶粒组织和较好的综合力学性能,在该工艺下拼焊的Gr1钛板满足爆炸复合用钛板的使用要求。     

P110级25MnV钢石油套管热处理工艺的优化

通过CCT曲线测定和热处理正交试验,研究了890～930℃25～45 min淬火和570～610℃50～80min回火参数对25MnV钢(%:0.25～0.30C、1.50～1.80Mn、0.06～0.15V)245 mm×12 mm管组织和力学性能的影响。结果表明,采用910℃35 min水淬+590℃65 min回火,套管的综合力学性能最佳:屈服强度878～906MPa,抗拉强度923～963 MPa,伸长率16.6%～17.4%,满足标准要求。     

稀土复合处理对ZG25Mn铸钢抗热裂性能的影响

RE－Ca－Ti复合处理可明显地细化ZG25Mn铸钢的组织，改善钢中非金属夹杂物的形态与分布，使钢具有较高的综合机械性能，克服了一般低合金钢热裂倾向大的缺点。     

冷轧中间辊用半高速钢16Cr5D 的组织和性能

试验研究了20kg中频感应炉冶炼的半高速钢16Cr5D(%:0.50～0.56C,0.36~0.39Mn,0.95~ 1.03Si,5.34～5.68Cr,0.31~0.41Ni,1.00～1.04Mo,0.29～0.30V)的铸态组织以及880～1060℃淬火、200～750 ℃回火后的锻态组织和机械性能。试验结果表明,该钢最佳淬火温度为970～1000℃,在500 ℃回火有明显 的二次硬化,淬回火后具有良好的综合机械性能,是优良的冷轧中间辊材质     

硼对780 MPa低碳贝氏体钢组织和力学性能的影响

试验低碳贝氏体钢（/%:0.08C,0.11~0.13Si,1.10~1.20Mn,0.008~0.009P,0.002S,0.21~0.23Ni,0.020~0.021Ti,0.003~0.004Nb,0~0.0010B,0.000 7~0.0008O,0.0031~0.0033N）由50kg真空感应炉熔炼,轧成45mm钢板,并经930℃淬火,610℃回火。研究了0.0010%硼对780 MPa低碳贝氏体钢45mm板组织和力学性能的影响。结果表明,硼可显著提高试验钢的淬透性,不含硼试验钢淬火后得到粒状贝氏体,0.0010%硼试验钢淬火后得到板条贝氏体。硼明显改善试验低碳贝氏体钢的力学性能,含0.0010%硼试验钢淬、回火后的抗拉强度834MPa和屈服强度771MPa远高于不含硼试验钢的抗拉强度702MPa和屈服强度591MPa,实际生产中应加入适量硼可使低碳贝氏体钢得到板条贝氏体。     

铬、锰对HRB400钢筋力学性能的影响

针对钢中残留铬元素含量高的特点,在试验室条件下分析研究了几组不同Cr、Mn含量试验用钢,铬、锰合金元素含量对HRB400试验钢筋力学性能及显微组织的影响;并利用扫描电镜、电子探针等手段分析了HRB400试验钢筋力学性能与珠光体含量、析出物微观组织的关系。结果表明,在锰含量分别为1.15%、1.25%、1.35%低、中、高锰条件下,随Cr含量的增加,试验钢筋屈服强度、抗拉强度随之提高,微量铬元素起一定的强化作用,从而可减少Mn元素加入量;Cr含量由0.1%增加至0.3%珠光体含量增加,且晶粒度平均在8～9级,钢中有Cr-Fe-Mn复合合金渗碳体和铬碳化物析出;0.125～0.135%Mn,0.20%Cr试验钢筋组织和力学性能达到国标规定的要求;且根据试验结果并结合当前合金元素的价格,吨钢可节约成本约20元。     

0.29C-1.20Cr-0.30Ni-0.35Mo合金钢的高温力学性能

中碳Cr-Ni-Mo合金钢用50kg真空感应炉冶炼,并通过Gleeble-3800试验机测定了该试验钢在600～1400℃的力学性能-最大力值(载荷)和断面收缩率。试验结果表明,中碳Cr-Ni-Mo钢的脆性区(断面收缩率≤60%)为910～700℃,其塑性区为1320～910℃。该钢连铸坯应避免在910～700℃进行矫直,以便减少铸坯裂纹。     

-70°C低温用09MnNiD钢Φ219 mmx20 mm无缝管生产实践

按照20 t EAF→LF+VD→模铸3t钢锭→轧制Φ270 mm圆钢→斜轧穿孔→CPE轧管→在线常化工艺流程,生产Φ219 mm×20 mm 09MnNiD钢无缝管（/%:0.07～0.10C,0.25～0.35Si,1.35～1.40Mn,0.49～0.51Ni,0.020～0.035Al,≤0.02Nb,≤0.015P,≤0.006S）。通过控制EAF终点C≤0.04%和P≤0.008%,LF精炼S≤0.005%,VD≤67Pa,≥15 min,模铸过热度≤45℃,热轧后荒管冷却速度30～70℃/min,钢管常化温度910℃,开发了Φ219 mm×20 mm钢管。测试结果表明:生产的钢管显微组织为F+P,晶粒度10级,-70℃冲击功KV2≥275 J,抗拉强度503～508 MPa,屈服强度354～356 MPa,以及其化学成分、非金属夹杂物、无损检测均满足GB 150.2-2011标准要求。     

TMCP型大厚度390 MPa级工程机械用钢板的开发及工艺研究

采用低成本的成分设计思路,在低C、适量Mn的基础上添加微量Nb合金元素,采取连铸坯成材方式和TMCP轧制工艺生产390 MPa级工程机械用钢板。同时通过4种试验研究TMCP工艺对390 MPa级低碳贝氏体钢组织和性能的影响,成功开发出最大厚度到80 mm的钢板,其强韧性匹配良好,-40℃冲击功维持在200 J左右,成功替代了现行的正火工艺,降低了生产成本,满足了市场上对TMCP型大厚度低合金钢板的需求。     

V含量对高氮20MnSi钢自然时效性能的影响

试验钢（/%:0.22C,1.46~1.66Mn,0.45~0.58Si,0.011~0.013S,0.010~0.012P,0.014~0.047V,0.040~0.044N）由真空感应炉冶炼,浇铸成10 kg锭,锻成25 mm×25 mm坯,并进行870℃ 40 min空冷热处理,经180天自然时效后,观察该钢的组织和测试其力学性能。结果表明,自然时效后高氮20MnSi螺纹钢晶粒变细小,晶粒尺寸为0.8~6μm,带状组织消失,因V（CN）析出,钢的屈服强度提高25~93 MPa,抗拉强度提高17~157 MPa,伸长率由9%~15%提高至26.0%~31.5%,并且自然时效后试验钢的脆性区消失。     

VN合金在大规格角钢生产中的应用研究

大规格角钢主要用于铁塔制造和建筑结构中。唐钢过去用16Mn钢生产Q345级别角钢，因供轧化学成分范围较窄，供轧率偏低。通过加入V-Fe合金及VN合金进行微合金化，设计了16Mnv(N)钢种生产角钢，使角钢综合性能有显著提高。分析比较了16Mn、16MnV及16MnV(N)角钢的性能，认为在大规格高强度角钢生产中，用VN合金进行微合金化，其效果是最佳的。