高心墙堆石坝坝基防渗墙与心墙连接方案研究

深厚覆盖层坝基上的高心墙堆石坝越来越多地采用两道防渗墙的设计方案。防渗墙与土质防渗体连接处是抵御渗透破坏的关键部位,该部位的混凝土结构设置方案优化是防渗设计的重点内容。阐述了瀑布沟电站心墙堆石坝混凝土防渗墙与土质心墙几种连接方案的设计比选过程,重点研究了防渗墙和廊道完全被高塑性黏土包裹和仅顶部被高塑性黏土包裹两个优化方案中心墙底部的孔隙水压力和渗透坡降的性状,表明这两个方案都是可行的。连接部位的渗透坡降是非均匀的,混凝土结构顶部的渗透坡降较大,心墙底部出口处的渗透坡降较小;坝体与两岸相接部位心墙底部渗流出口处的渗透坡降最大;高塑性黏土仅设置于混凝土结构顶部有利于心墙变形和施工进度,推荐设计采用。     

毛尔盖心墙堆石坝防渗墙与坝体防渗体连接形式

介绍毛尔盖心墙堆石坝概况:最大坝高为147 m,河床覆盖层厚度为30~50 m,拟用混凝土防渗墙对坝基进行防渗处理。在分析防渗墙与心墙防渗体各种连接形式的优缺点之后,结合本工程实际和工程经验,选定防渗墙按硬接头接廊道的连接形式。进行有限元计算分析,确定防渗结构参数,防渗墙仅取1道,墙厚1.4 m。实践表明,采用该方案防渗墙和廊道内的应力适中、投资较少。     

高土心墙堆石坝裂缝分析及控制措施研究

针对目前高土心墙堆石坝坝顶出现的纵向裂缝现象,调查总结了国内外出现裂缝的高土心墙堆石坝案例,初步分析了裂缝产生的原因和机理,介绍了裂缝判别与模拟方法,并结合高土心墙堆石坝变形特性和规律,提出了一套以"控制变形差异"为重点的裂缝控制措施。     

心墙堆石坝心墙接触粘土质量控制

粘土心墙堆石坝因为其安全稳定、经济适用的特点而在国内外的水利水电工程中被广泛采纳,粘土心墙坝的施工技术难点较大;斯里兰卡Moragahakanda水库首部枢纽工程粘土心墙堆石坝接触粘土料采用从料源上控制土料质量、薄层轮式装载机碾压的工艺,压实度满足设计要求,与基岩接触面粘接严密,水库水位蓄到正常蓄水高程,通过坝体埋设的监测仪器观测分析,坝体变形、渗漏、沉降等指标完全满足规范和设计要求。     

老君山水库粘土心墙堆石坝设计

老君山水库坝址河段较为顺直,为"V"形河谷,坝址附近堆石料、防渗粘土料丰富,大坝设计为粘土心墙堆石坝。经坝料、分区和结构设计以及坝的各项计算,坝体结构合理,坝体稳定,坝基坝体防渗效果好。     

粘土心墙堆石坝监测仪器电缆敷设

文章主要介绍粘土心墙堆石坝监测仪器电缆敷设,并以此作为类似项目工程的经验借鉴。     

徐村水电站粘土心墙堆石坝施工

介绍了云南徐村水电站粘土墙堆石坝填筑施工进度和质量控制，施工中，合理地布置施工道路以及依据土工试验作为监测手段是促进大坝填筑得以顺利进行的重要保证。     

莲花水电站粘土心墙堆石坝设计特点

莲花水电站位于黑龙江省海林市境内的牡丹江干流上，总库容４１．８亿ｍ ３，装机容量５５０ ＭＷ。拦河坝由混凝土面板堆石大坝和粘土心墙堆石二坝组成。文中对拦河坝的筑坝材料、坝体施工和坝基础渗流控制措施做了介绍。     

泸定水电站粘土心墙堆石坝设计

泸定水电站粘土心墙堆石坝最大坝高79.50 m.坝址地震烈度高,距下游泸定县城2.5 km.坝基覆盖层深厚,层次结构复杂,最大深度达148.6m.考虑工程的重要性及复杂性,为确保大坝安全可靠,从大坝结构、筑坝材料、坝基处理、灌浆廊道、防渗墙等方面进行了精心设计.     

高土石坝廊道与防渗墙定向支座连接型式研究

建在深厚覆盖层上的高土石坝,混凝土廊道与防渗墙的应力变形性状十分复杂,针对深厚覆盖层上高土石坝防渗体系的受力特点,提出对廊道与防渗墙之间可设置定向支座连接型式,并开展了有限元分析,研究了刚接、定向支座两种不同的连接型式以及定向支座接头嵌固时机对防渗墙应力变形的影响。结果表明:定向支座型式的主要优点是在完建期允许防渗墙能自由伸入廊道,与防渗墙顶端刚接廊道的传统结构型式相比,能充分减小上部坝体的巨大自重经过廊道传递给防渗墙的压应力;防渗墙顶端蓄水前受到一定的压应力是有益的,可避免防渗墙在水压力作用下产生较大的拉应力;提出对于定向支座连接型式,应在坝体填筑到一定高度后将廊道与防渗墙顶端嵌固起来,使得蓄水后防渗墙的拉压应力处于合理范围内。     

高土石坝粘土心墙和复合土工膜防渗性能研究

高土石坝在静力情况下的应力、变形特性和防渗性能一直是高土石坝设计和施工的关键问题。以一座高为127.5 m的高土石坝为例,通过室内试验和三轴试验测得坝体材料的物理性质指标和邓肯张E-B模型参数,采用有限元计算方法,计算竣工期和渗流稳定期复合土工膜高土石坝坝体应力、应变和变形以及大坝渗流量,并和粘土心墙防渗计算结构进行对比,并对复合土工膜心墙是否发生水力劈裂进行判断。结果表明:由于堆石体材料的流变性,引起了坝体的竖向位移和水平位移。复合土工膜心墙与粘土心墙相比,复合土工膜对降低坝体浸润线、减小坝体孔隙水压力均有显著作用,减小幅度在50%左右,且复合土工膜不会发生水力劈裂等不利问题。     

长河坝水电站坝基防渗墙与土心墙连接研究

长河坝水电站砾石土心墙堆石坝最大坝高240 m,坝基河床覆盖层厚度为60~70 m,对于河床部位心墙建基面下厚度约53 m的强透水覆盖层采用两道全封闭混凝土防渗墙防渗。防渗墙与土心墙的连接部位是坝体和坝基防渗系统的薄弱及关键部位,其连接设计是否成功是大坝设计的关键点和难点。通过对坝基防渗墙与土心墙连接型式的对比选择、副防渗墙插入心墙高度研究、主防渗墙与土心墙廊道式连接研究及防渗墙与土心墙连接部位高塑性粘土设置研究,精细化了防渗墙与土心墙连接部位的结构设计,选择出了适宜长河坝水电站砾石土心墙堆石坝防渗墙与土心墙的连接方案。     

刚性与塑性防渗墙组合在高土石坝中的应用

河南省窄口水库坝体心墙裂缝、坝基断层破碎带发育,渗漏严重,水库不能正常运行。通过研究分析,决定采用坝体混凝土防渗墙、两坝肩帷幕灌浆、坝顶648.0 m高程以上拆除重建的处理方案,对大坝进行全面除险加固。防渗墙采用刚塑性混凝土组合方案,上部采用塑性混凝土,下部采用普通混凝土。从施工后的坝体安全监测数据及三维非线性有限元分析结果看,刚塑性组合混凝土防渗墙很好地适应了坝体变形,满足设计防渗要求。     

采用砾质粘土填筑堆石坝心墙初探

开挖料一般含风化碎(砾)石,细料含量较低,均一性不佳,能否用作中高土石坝防渗土料,取决于其在压实过程中的颗粒破碎程度和对级配的改善程度,文章对含碎(砾)质的开挖粘土料进行系列试验研究,对比分析了含碎(砾)质的开挖粘土料和掺加粉质粘土土料的压实特性和颗粒破碎规律,同时提出了利用含碎(砾)石土料填筑防渗心墙的实际施工中的要求和措施。     

浅谈云龙水库粘土心墙堆石坝施工

云龙水库粘土心墙堆石坝严格控制施工工艺,采用合理的施工工序,控制施工料源,合理配置施工资源,施工质量得到控制.     

长河坝心墙堆石坝地基防渗墙应力变形分析

对长河坝心墙堆石坝及地基进行了三维有限元计算,研究防渗墙在不同设计方案下的应力和变形,分析了影响防渗墙应力和变形的因素,研究了合适的主防渗墙厚度及副防渗墙插入高度.结果表明:在所研究的参数变化范围内,防渗墙的应力主要受其顶部高塑性土和两侧的覆盖层的性质影响,而防渗墙厚度、插入心墙深度、堆石料计算参数的改变对墙体影响较小,防渗墙应力总体较大.计算结果可为同类工程提供参考.     

高地震烈度区塑性混凝土防渗墙配合比设计与应用

文中叙述了利用河床大量发育粉细砂作为土坝基础,在高地震烈度区修建大型水利枢纽工程,对基础防渗工程中的抗震设计采用塑性混凝土防渗墙.防渗墙混凝土配合比决定着防渗墙的性能能否满足防渗、抗震要求.为满足哈达山水利枢纽工程中混凝土防渗墙的各项指标,进行了一系列试验和试配,确定了合理的施工配合比,本文全面分析和总结了试验成果和试...     

地震灾害与粘土心墙堆石坝的抗震设计与分析

以伊朗R.洛雷斯坦坝工程为例,针对震区可能出现复合型灾害的坝址,讨论了狭窄河谷中大型粘土心墙堆石坝的抗震设计及分析要点,并对强震和坝基处在断层带或不连续面位移情形时的土石坝设计和施工给出了建议。     

堆石坝心墙内增设加固防渗墙的结构特性研究

某高心墙堆石坝的心墙发生渗漏后,设计人员考虑在心墙内沿坝轴线方向增设一道塑性混凝土防渗墙进行防渗加固。对加固后的坝体及防渗墙进行了三维有限元计算,分析实际加固施工和蓄水过程中坝体及防渗墙的应力应变特性以及墙体与相邻土料的变形协调情况。计算结果表明,水位变化使防渗墙产生顺河向水平挠度,是引起坝体及防渗墙变形的主要原因,但对坝体的应力影响不大;坝轴线中部的防渗墙是薄弱环节,设计时应加强其抗弯性能;防渗墙与相邻心墙土料的相对位移值在允许范围内。     

斐济蒙拉加堆石坝高含水量粘土心墙料及其施工方法

蒙拉加(MONAJAVU)心墙堆石坝位于斐济的本岛-维提(VITI)岛的蒙拉加瀑布处，坝高85m.h．含水量很高的、以多水高岭土为主的残积粘土作为防渗心墙料。此坝是斐济电力局建设的第一座水电站的重要组成部分，也是这个国家自开展建设以来最大的水坝。工程于1979年开工，预计1982年完工(特咨团提供本文时已完工——译注)。