搅拌速率对聚氨酯软质泡沫塑料力学性能的影响

聚氨酯软质泡沫塑料是由大量泡孔和基体组成的,泡孔孔径对聚氨酯软质泡沫塑料的性能产生很大影响。改变塑料发泡时料液的搅拌速率能够得到泡孔孔径不同的聚氨酯软质泡沫塑料,且泡孔孔径在一定范围内随搅拌速率的增加而减小。研究了搅拌速率对聚氨酯软质泡沫塑料力学性能的影响。结果表明:在实验范围内聚氨酯软质泡沫塑料的承载能力和回弹性随搅拌速率的增大而增大,而拉伸强度和撕裂强度先增大后减小。     

网化聚氨酯泡沫塑料的制备、微观结构及其储油性能

以聚醚多元醇和甲苯二异氰酸酯为主要原材料,三乙醇胺和二月桂酸二丁基锡为催化剂,蒸馏水和三氟三氯乙烷为发泡剂,并加入匀泡剂和开孔剂制备软质开孔聚氨酯泡沫塑料,通过碱液水解法制备网化聚氨酯泡沫塑料。采用光学显微镜及扫描电子显微镜观察泡沫塑料泡孔的微观结构,采用吸油速率和吸油率以及排油速率和油残存率表征网化聚氨酯泡沫塑料的储油能力。结果表明,通过调节两种催化剂用量可以有效控制泡沫塑料的凝胶速率和发泡速率,通过调节两种发泡剂用量可以有效控制泡沫塑料的密度及平均泡孔尺寸,通过调节匀泡剂和开孔剂用量可以有效控制泡沫塑料的孔径、孔径分布及开孔率。碱液浸泡时间为5 min时,泡沫塑料的泡壁基本被完全除净,而泡棱保留较为完整,拉伸性能无明显下降。制备出的网化聚氨酯泡沫塑料具有良好的吸油及排油性能,有望作为储油箱填充材料使用。     

微孔注射成型PPS及其性能研究

以超临界氮气(SC N2)作为发泡剂,采用注射成型法制备了微孔化聚苯硫醚(PPS)泡沫塑料,研究了模具流道、SC N2含量、PPS熔胶量位置对微孔化PPS泡沫塑料泡孔特性、相对密度、力学性能及介电性能的影响。结果表明,随着模具流道的延长,微孔化PPS泡沫塑料的泡孔孔径逐渐变大,泡孔密度降低;SC N2含量对泡孔孔径、力学性能及介电性能影响不大,但泡孔密度随SC N2含量的增大而增大;随着PPS熔胶量位置的降低,微孔化PPS泡沫塑料的泡孔孔径增大,泡孔密度降低,力学性能及介电常数也相应逐渐降低。     

超临界CO2制备微孔聚碳酸酯及其泡孔特性研究

采用超临界微孔发泡技术制备出一系列聚碳酸酯微孔泡沫塑料,通过扫描电子显微镜、密度测试等方法研究了发泡温度和发泡时间对聚碳酸酯微孔泡沫塑料泡孔特性和体积密度的影响。结果表明,在测试范围内,随发泡温度的升高,泡孔密度增加,泡孔孔径先增加后降低,体积密度降低;随发泡时间的增加,泡孔密度和孔径均增加,体积密度降低。     

轻质三聚氰胺甲醛泡沫的制备

以三聚氰胺和甲醛为主要原料制备了开孔和闭孔热固性泡沫。考察了预聚体黏度、固化剂含量、微波加热时间、发泡剂含量和表面活性剂含量对泡体密度和泡孔结构的影响。结果表明:该热固性树脂在弱碱液中预聚而在弱酸液中缩聚进而交联固化,发泡前期的黏度小以便成泡,后期的黏度较高以防塌泡;泡沫开孔的条件是发泡时液膜黏度高而弹性低,有足够弹性的液膜就可以得到闭孔泡沫;随着甲酸含量增大,形成泡体的密度先减小后增大。微波可实现瞬时均匀加热,形成闭孔发泡体的最佳辐照时间比开孔的短;适度增加发泡剂会提高发泡率而降低其密度;乳化剂浓度增加,薄壁大泡孔中间形成更多厚壁小泡孔,薄壁大泡孔承压能力低,联络的厚壁小泡孔回弹性好。     

应力发白对AN/MAA共聚物气泡成核的影响

为减小丙烯腈(AN)/甲基丙烯酸(MAA)共聚物泡沫塑料的孔径,对AN/MAA共聚物进行应力发白处理,研究了应力发白对AN/MAA泡沫塑料泡孔孔径的影响,采用显微镜观察了应力发白共聚物在等速升温下的发泡过程,并探讨了应力发白提高气泡成核率的机理。结果表明：对可发泡AN/MAA共聚物进行应力发白,能够显著减小最终泡沫塑料的泡孔孔径,当密度为75 kg/m3时,泡孔孔径由0.59 mm减小到0.076 mm,且在应力发白前后泡孔孔径发生突变;应力发白处理使共聚物生成了新的气液相界面,减小了发泡成核的界面自由能变化,进一步减小了体系的吉布斯自由能变化,从而提高了发泡成核率。     

单体配比对PMI泡沫塑料结构和性能的影响

探讨了四种不同单体配比(甲基丙烯酸/甲基丙烯腈)对PMI泡沫塑料结构和性能的影响.结果发现随着单体配比的增加PMI泡沫塑料的泡孔孔径先增大后减小,在单体配比为50/50时泡孔孔径最小.同时发现PMI的密度与泡孔孔径成反比,孔径越小,密度越大.PM1泡沫塑料的力学性能与耐热性能与其密度成正比,密度越大,其力学性能和耐热性...     

泡沫稳定剂在阻燃高回弹聚氨酯泡沫塑料中的应用

分别采用L-5 333,Y-10 366和B-8716三种泡沫稳定剂制备阻燃高回弹泡沫塑料;探讨了泡沫稳定剂对阻燃高回弹聚氨酯（FRHRPU）组合料反应活性、泡孔结构及制品力学性能的影响。结果表明：泡沫稳定剂Y-10 366制备的FRHRPU的拉伸强度为171.18 kPa,撕裂强度为3.23 N/cm和回弹性为58.70%,均高于其他两种硅油的,并且当Y-10 366与多元醇的质量比从0.5/100增加到1.2/100时,制品的泡孔孔径先减小后增大,而制品的开孔率从93%降低到35%。     

泡孔结构对辐射交联聚乙烯泡沫塑料性能影响

本文研究了辐射交联聚乙烯泡沫塑料的物理化学性能。结果表明，泡沫密度，泡孔结构以及加工的方法和条件都成为影响聚乙烯泡沫塑料性能的因素。随密度增加，压缩强度呈线性增加；开孔率提高，泡孔变大均造成压缩强度下降，压缩恢复率也降低。辐射交联程度也对聚乙烯泡沫塑料性能产生很大影响。聚乙烯泡沫塑料比其他泡沫塑料具有更优异的化学性能。     

PU泡沫塑料闭孔率(或开孔率)的测定

泡沫塑料是塑料材料中的一个大类,根据不同的原料和配方,可制成硬质、半硬质和软质泡沫塑料,广泛应用于各个领域。不同用途的泡沫塑料有不同的泡孔结构要求,所谓泡孔结构是指泡沫体中的闭孔率(即闭孔的体积百分数)、或开孔率(即开孔的体积     

APP对硬质聚氨酯-酰亚胺泡沫泡孔结构及力学性能的影响

采用聚酰亚胺(PI)预聚法,合成由聚磷酸铵(APP)阻燃的硬质聚氨酯-酰亚胺泡沫塑料。分析了APP添加量对泡孔结构、泡沫结构参数、力学性能的影响以及三者之间的关系,并通过幂次法则建立起压缩性能、冲击性能与泡沫密度之间的关系。结果表明:随着APP添加量的增加,硬质聚氨酯-酰亚胺泡沫塑料的泡孔孔径和冲击强度减小,而泡沫密度、压缩强度和压缩模量均增大;冲击强度、压缩强度、压缩模量与泡沫密度之间的密度指数分别为-1.688、1.062和0.934;冲击性能和压缩性能与泡孔结构和孔隙率有密切关系。     

低密度微孔泡沫塑料的挤出成型

本文介绍低密度微孔泡沫塑料的连续挤出成型。这种泡沫塑料的孔数密度达10~9个孔/cm~3,孔径大小在10微米级。挤出微孔塑料用二氧化碳作发泡剂,应予防在膨胀过程中由于泡孔之间的并孔而使孔数密度变小的倾向。调整挤出加工参数可使HIPS泡沫塑料的孔数密度达到10~10个孔/厘米~3、控制体积膨胀倍率在1.5～23范围内。     

聚乙烯醇缩甲醛吸水泡沫塑料的制备及性能研究

以淀粉为成孔剂制备了聚乙烯醇缩甲醛(PVF)泡沫塑料,研究了聚乙烯醇(PVA)种类及用量、淀粉种类及用量、甲醛与硫酸用量等因素对泡沫塑料性能的影响,并对泡沫塑料的泡孔的形态结构进行了分析。结果表明,不同成分条件下制备的泡沫塑料具有不同的密度、硬度和回弹性。该泡沫塑料是一种具有市场前景的良好的吸水材料。     

微孔泡沫塑料制备工艺及其研究进展

介绍了微孔泡沫塑料的制备工艺,详细讨论了目前最常用的超饱和气体法中的间歇成型法、连续挤出成型法和注射成型法等3种成型工艺及研究现状。最后指出控制泡孔形态和尺寸是制备微孔泡沫塑料的关键,如何制备出泡孔尺寸小、泡孔密度大、泡孔均匀的微孔泡沫塑料是目前微孔发泡研究工作的主要目标。     

三种有机泡沫材料的吸放水性及微观结构研究

采用重量法和扫描电镜研究了硬质聚氨酯泡沫塑料、硅橡胶泡沫材料、半硬质自结皮聚氨酯泡沫塑料的吸、放水性能和微观结构,比较了这三种泡沫材料的吸、放水性能及其机理。结果表明,这三种有机泡沫材料的吸、放水能力不同,硬质聚氨酯泡沫塑料的吸、放水能力<硅橡胶泡沫材料<半硬质自结皮聚氨酯泡沫塑料,其吸、放水机理与泡沫开孔有关,密度越小且泡孔开孔率越高,吸、放水能力越强。     

聚氨酯泡沫塑料用新型开孔表面活性剂

前言聚氨酯开孔表面活性剂(以下称开孔剂)主要用于聚氨酯各类泡沫塑料,如硬质、半硬质和软质泡沫塑料体系中。开孔剂应用于硬质泡沫塑料,可以制备开孔型硬质泡沫塑料,这种硬泡主要用作空调设备中的过滤材料,建筑中的换气板以及隔音材料等。开孔剂应用于半硬质泡沫塑料,可以降低由于发泡成形速度太快所造成的高闭孔率。在这类泡沫体系中,所用的开孔剂有美国联碳公司的Y-4499及Rohm ScHoass公司的Acrgloid 710等。开孔剂用于软质泡沫塑料时,可以促进和改善制品微孔壁的导通,使发泡反应后期产生更多的开孔性微壁,且能大大地减少制品挤压操作,甚至在相同工艺中,     

海管节点填充用全水高密度开孔聚氨酯泡沫的研究

以聚醚多元醇、匀泡剂、开孔剂、催化剂、增塑剂和多亚甲基多苯基多异氰酸酯(PAPI)为原料制备了海管节点填充用全水发泡高密度开孔聚氨酯泡沫塑料。探讨了聚醚多元醇、匀泡剂与开孔剂、催化剂、增塑剂的选择和用量、自由发泡密度及过填充度对聚氨酯模压泡沫表观芯密度、泡沫状态、开孔率及压缩强度的影响。结果表明：聚醚多元醇C310 30份、聚醚R6350 30份、聚醚F330N 40份、匀泡剂S28 1份、开孔剂O-1 0.4份、催化剂C6 0.4份、催化剂C7 0.2份、催化剂C1 0.1份、增塑剂T2 10份、自由发泡密度为145 kg/m³、过填充度为20.7%时，制备的模压泡沫材料表观芯密度为175 kg/m³、开孔率91%、压缩强度2.2 MPa,能较好地满足海管节点填充的应用。     

挤出发泡聚丙烯研究

通过添加少量高熔体强度的支化聚丙烯,制备了开孔率低、泡孔密度大、泡孔尺寸小、泡孔分布均匀的聚丙烯挤出发泡材料;通过发泡材料断面的SEM分析,比较了成核剂类型和粒径对泡孔密度和尺寸的影响。以偶氮二甲酰胺为发泡剂,添加1％的成核剂,所得发泡材料的泡孔密度为5．331×106个／cm3、泡孔直径为93μm。同时发现较高的螺杆转速有利于得到均匀的泡体结构。     

聚氨酯硬泡泡孔结构与性能相互关系（二）

4 聚氨酯泡沫塑料的导热系数 4.1 导热系数与泡孔里充填气体的关系如果说聚氨酯泡沫塑料的弹性模量主要取决於密度的话,那么聚氨酯泡沫塑料的导热系数极大程度上依赖於泡孔里充填气体的性质、组成以及气体的渗透率。当然,泡沫塑料闭孔率、平均孔体积,也是影响导热系数的重要因素。室温时,泡孔里充填气体的导热系数见     

硬质交联PVC泡沫塑料的制备

以聚氯乙烯(PVC)为基体,马来酸酐为接枝剂,异氰酸酯、三聚氰胺为交联剂,制备出性能优异的硬质交联PVC泡沫塑料;通过红外光谱、热失重和热机械分析及凝胶含量测定对硬质交联PVC泡沫塑料进行分析,证实交联反应发生在水煮工艺阶段,玻璃化转变温度在180℃左右;研究了马来酸酐用量对硬质交联PVC泡沫塑料凝胶含量的影响,马来酸酐的用量在塑化成型阶段对交联度的影响较小,硬质交联PVC泡沫塑料的凝胶含量随着马来酸酐用量的增加而增大;用光学显微镜对硬质交联PVC泡沫塑料的泡孔直径进行了测量。结果表明,硬质交联PVC泡沫塑料的泡孔直径分布较为均匀,密度为60 kg/m3的泡孔直径主要分布在100~130μm,密度为90 kg/m3的泡孔直径主要分布在70~80μm;测定了硬质交联PVC泡沫塑料的力学性能,结果显示,其具备同瑞士Airex C70产品相当的力学性能。