微量元素及控轧控冷工艺对非调质钢40MnV冲击性能的影响

通过在40MnV钢中控制微量元素含量并控制热加工工艺，探讨提高非调质钢冲击性能的方法。     

节能降耗的一项重要技术——非调质钢及其强韧化工艺

采用非调质钢制造机械零件可省略常用的调质工序,达到节能减排的目的,产生可观的社会效益和经济效益。非调质钢零件经强韧化工艺处理可获得所需要的力学性能,其强化机制主要是沉淀强化和细晶强化。非调质钢有珠光体一铁素体钢、贝氏体钢和马氏体钢。目前我国的非调质钢及其强韧化工艺的应用和研究主要是在汽车行业。上海市机械制造工艺研究所有限公司进行了非调质钢及其强韧化工艺的应用研究,已获初步成果。     

非调质钢强韧性的影响因素

本文介绍了化学成分、显微组织、热加工条件等因素对非调质钢强韧性的影响。并提出了改善非调质钢韧性的可能途径。     

非调质钢强韧性的影响因素

本文介绍了化学成分，显微组织，热加工条件等因素对非调质钢韧性的影响，并提出了改善非质钢韧性的可能途径。     

铁素体—珠光体型非调质钢及其控锻控冷技术

综述了国内外铁素体－珠光体型非调质钢发展现状，探讨了锻造温度、锻造变形量、变形速率及锻后冷却速度对非调质钢强韧化的影响，指出了旨在控制先共析铁素体组织参数和沉淀硬化效应的控锻控冷新技术。为稳定锻造用铁素体－珠光体型非调质钢性能，推动其规模化生产应用，开拓了前景。     

925MPa级非调质钢试验研究

为满足汽车零部件925MPa强度级用钢的要求，利用Nb—V复合微合金化作用，在35MnVN钢的基础上开发了一种新型高强度珠光体-铁素体型锻造用非调质钢。并采用空冷、风冷、缓冷3种不同控制冷却工艺研究其强韧化机理。该钢在（1250±20）℃热锻，于1050～1100℃终锻，锻后空冷的情况下，Rm可达920MPa，ReL达640MPa，A达13％，Z达42％。     

珠光体型非调质钢存在的问题及对策

分析了当前工业应用非调质钢材存在的技术问题及研究情况,提出了解决目前锻后冷却速度和用钢必须严格控制,一种零件使用一个钢号以及只能用于要求强度不变,韧性较低的零件等关键问题的途径,为这类钢材的扩大应用提供了新的冷却工艺和理论依据。     

38MnVS非调质钢活塞锻后控制冷却工艺

对38MnVS非调质钢活塞进行锻后冷却处理并探讨了不同冷却工艺对非调质钢活塞的影响规律.首先,分析了不同冷却速率对非调质钢活塞的组织性能和力学性能的影响,可知,在冷却速率为50～90℃·min-1下,非调质钢析出珠光体及铁素体时各方面的性能最优.然后,利用分选装置对非调质钢活塞锻件进行预选,挑选出达到合格锻造温度的活塞...     

一种中碳非调质钢锻件的控温冷却工艺研究

锻后冷却工艺对中碳非调质钢锻件的性能与组织有重要影响,为研究适合中碳非调质钢46MnVS5的冷却工艺,本文将连杆锻件在三种不同的工艺条件下进行冷却,取样分析冷却速度对连杆力学性能及显微组织的影响。三种冷却条件下得到的连杆金相组织均为铁素体—珠光体,并且随着冷却速度的增加,连杆晶粒尺寸减小、强度升高、韧性降低。结果表明,在速冷工艺下冷却的锻件综合性能最优,各项指标均满足产品要求。     

非调质钢的发展现状和应用进展

非调质钢具有节约能源、降低成本、性能优良、绿色环保优点,得到广泛应用。本文概述了非调质钢发展状况和应用前景,综述了非调质钢的分类、化学成分、生产工艺、力学性能和主要应用。在此基础上,探讨了提高非调质钢强韧性的途径及未来发展的方向。     

非调质钢的性能影响因素与发展现状

非调质钢具有节约能源、性能优良、降低成本和绿色环保等主要优点,因而得以广泛应用。文章概述了合金元素对非调质钢性能的影响,并分析了氮和硫在非调质钢中所起的作用;简述了非调质钢的一般采用的最终热处理方式;介绍了非调质钢的应用前景、发展方向和探讨了提高未来提高非调质钢强韧性的途径。     

含硫非调质钢中铸态硫化物的特性研究

为了研究含硫非调质钢铸坯中铸态硫化物的特性,通过金相显微镜对铸坯边缘至中心不同位置晶界处硫化物整体形貌、分布特点、长宽比、析出面积以及冷却条件对硫化物析出行为的影响进行了研究。结果表明：在铸坯边缘位置,硫化物大多分散在晶内,长宽比较小,其他位置处硫化物几乎全部聚集在晶界,长宽比主要在1.5～3.0之间;由铸坯边缘向中心,晶界处硫化物的析出量先增大后减小;晶界处硫化物析出总面积与二次枝晶臂间距的变化趋势基本一致,这种一致性间接反映了冷却速率和凝固进程对硫化物析出和长大的影响。     

钒氮非调质钢的组织细化

为研究静态再结晶过程中析出相对组织的细化作用,选取先前研究的V-N非调质钢作为试样,在Gleeble-1500D热模拟机上进行单道次与双道次压缩实验,计算了不同等温时间下的再结晶分数,采用带有STEM附件、INCA能谱仪及GIF能量过滤器的透射电镜JEM-2100F分析了析出相。结果表明:道次等温期间奥氏体中析出相主要为尺寸在55～140 nm的(Ti,V)(C,N);相变冷却期间铁素体中析出相则为细小的长22～100 nm、宽13～39 nm的VC。静态再结晶与析出相相互竞争、共同细化组织。等温时间较短,静态再结晶起主要细化作用;析出相数量随等温时间延长而增加,使静态再结晶出现停滞平台;等温时间较长,奥氏体局部出现的溶质贫乏区促进了晶内铁素体形核,使组织细化。     

非调质钢曲轴锻造热模拟试验分析

在Gleeble2000热模拟试验机上模拟曲轴实际锻造过程,采用双因子线性回归方法和单因子二次多项式回归方法,分析加热温度和冷却速度对铁素体晶粒数目、铁素体晶粒平均直径和铁素体百分含量的影响,结果显示,加热温度和冷却速度是锻件组织变化的主要影响因素。在特定加热温度和冷却速度条件下,硫化物成分变化和钒、钛的碳、氮化物析出相大小成为组织变化的主要影响因素。试验结果在工业化生产中得到验证。     

Nb-V复合非调质钢锻后组织变化

在Gleeble-3800热模拟试验机上进行热变形试验,研究Nb-V复合非调质钢在不同锻造工艺下的组织变化规律。结果表明,相对于单独添加V的非调质钢,Nb-V复合非调质钢锻后晶粒细小,铁素体含量增多,呈块状均匀分布,珠光体片层间距减小,且片层分布不规则,可改善钢的组织韧性。降低冷却速度有利于先共析铁素体长大,促使网状铁素体向块状铁素体转变,分布更均匀,有利于非调质钢韧性的改善。增大锻后变形量,可使组织细化。     

Nb-V复合非调质钢奥氏体晶粒长大行为

研究了一种新型Nb-V复合微合金非调质钢在不同加热温度和保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并与35MnVN非调质钢进行了对比。讨论了微合金元素Nb、V的存在形式及作用机理,并提出了该钢种较合理的加热工艺。试验结果表明,Nb-V复合微合金非调质钢在1280℃和1140℃下,其奥氏体中的Nb、V主要以NbC、VN相形式析出。利用ASTM晶粒度级别等于5.0的临界判据定义Nb-V复合非调质钢奥氏体晶粒长大温度为1150℃,比35MnVN非调质钢粗化温度提高了50℃,表明该钢种在高温加热时具有较好的抗晶粒长大能力,故其开锻前加热温度应控制在1150～1200℃,保温时间30～60min为宜。     

热轧态 YF40 MnV非调质钢的扭转疲劳性能

对首钢转炉冶炼的非调质钢YF40MnV热轧态的扭转疲劳曲线进行了测试,分析了疲劳断裂的原因。结果表明,首钢转炉生产非调质钢轧态的扭转疲劳极限为264 MPa,耐久比τ-1/σb ＝0．3,超过了40Cr调质态的扭转疲劳性能。     

用非调质钢生产高强度油管的试验

为满足石油勘采工程对油管用钢的高要求,进行了用非调质钢CT80生产N80级高强度油管的工艺试验。试验表明,采用CT80钢生产N80级油管,各项性能指标满足APISpec5CT,5B规范要求,并可简化生产工艺和改善生产环境。     

非调质NM400复相耐磨钢的相变行为

为进一步优化非调质NM400复相耐磨钢不同组织配比,利用Gleeble-3800热模拟试验机探究了试验钢在连续冷却条件下的组织转变规律,并结合金相法和硬度法,绘制出试验钢的动态连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,当冷速低于1 ℃/s时,试验钢组织为铁素体+粒状贝氏体+珠光体,部分粗大的原奥氏体晶粒转变为粒状贝氏体和珠光体。在冷却速率为5~40 ℃/s时,试验钢不再发生珠光体转变,显微组织均为铁素体+贝氏体+马氏体。并随着冷速的增加,马氏体含量不断增加,硬度升高;此外,不同分段冷却方案下,较低的中冷温度以及较长的空冷时间均有利于铁素体和贝氏体的转变。同时,残留奥氏体含量则随铁素体含量的增大而增大;由于试验钢的Ms点较高,马氏体板条较宽,并且有自回火现象发生。