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采用Gleeble 1500热力模拟机测定了变形速率为1 s-1、10 s-1和20 s-1,变形程度75%,变形温度为1 200 ℃、1 100 ℃、1 000 ℃、900 ℃及800 ℃时硅锰系TRIP钢的应力 应变曲线。应用SPASS软件对TRIP钢变形抗力实验结果进行拟合,并模拟了变形条件对变形抗力的影响,得到数学模型公式。计算平均绝对误差均小于5 MPa,平均相对误差小于5%,最大绝对误差小于10 MPa,最大相对误差小于15%,误差均较小,计算结果属于允许范围。结果证明:真应变大于04应力基本稳定;变形温度低于1 100 ℃时,加工硬化比较明显,表明温度越低,加工硬化率越高。 相似文献
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在Gleeble-1500热模拟试验机上采用圆柱试样压缩的方法,研究了微合金高强度低碳贝氏体钢在不同变形条件下变形抗力的变化规律。结果表明:变形抗力随变形量、变形速率的增加而增加,随着温度的提高而降低,并且这种态势随变形温度、变形速率的提高逐渐趋缓。同时,建立了微合金低碳贝氏体钢的变形抗力数学模型,回归分析结果表明与实测结果吻合较好。 相似文献
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热变形工艺对钢的变形抗力影响的实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用恒变形速率凸轮式压缩试验机,对不锈钢、轴承钢、弹簧钢等12种钢的变形抗力做了实验研究。其变形温度、变形速率及变形程度分别为850~1150℃、5~80 s~(-1)及5~69 %。分析了这三个变形工艺参数对变形抗力的影响。在对比两种曲线拟合方法的基础上,提出了拟合精度较高的变形抗力数学模型。本文还提供了12个钢种的塑性变形抗力的计算图表。 相似文献
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低合金钢热轧多道次变形抗力试验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
采用“THERMECMASTOR-Z”热加工模拟试验机,模拟鞍钢半连轧厂1700mm热轧精轧机组的实际轧制生产工艺,进行单道次和多道次热轧金属变形抗力试验。应用应变残留效应理论,用实质应变εt=+Δε代替变形抗力数学模型中的ε项,在奥氏体低温区轧制时可使变形抗力值的计算精度提高1%~10%。 相似文献
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在对高强IF钢HC210IF、HC250IF热轧变形抗力热模拟试验及金相组织检测的基础上,分析了不同轧制温度对变形抗力及金相组织的影响。结果表明,高强IF钢热轧变形抗力随轧制温度的升高均呈现先递减后递增的趋势,且轧制温度在850℃时变形抗力均达到最低点; 900℃高温轧制时,其微观组织中晶粒更加细小均匀,低温铁素体区轧制时晶粒粗大且大小不均。 相似文献
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对于低碳锰钢轧制参数(变形程序和经轧温度),冷却速度(直接淬火和空冷)以及热处理进行了研究。使用光学和透射电子显微镜显示显微组织和与拉力、冲击相关的特征。在奥氏体温度范围控制低速轧制接近奥氏体铁素体转变温度终轧并直接淬火,使达到强度和韧性的最好结合。上述的处理生产出含有亚结构亚晶粒和高密度易动位错的细针状铁素体。在 相似文献
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对不同变表中铬半钢的热疲劳行地试验研究,结果表明:共晶碳化物是热疲劳裂纹产生及扩展的主要部位和碳化物破碎程度越大,其热疲劳抗力越高,热疲劳断口属于脆性断裂。 相似文献
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利用Gleeble-2000热模拟试验机模拟测定了60Si2Mn、60Si、40Cr及20M等钢种的在高温下变地的真应力一真应变曲线,讨论了高温变形抗力与变形温度及形变量之间的关系,结果表明:高温变形抗力与变形温度及形变量有很大关系,变形抗力随主为形温度的升高而降低,同时认为60Si2Mn钢不会在马钢热轧生产中赞成对轧辊等设备及传动系统的损伤。 相似文献
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用热模拟实验测试非调质抽油杆钢 (FT9780 )和 2 0 Mn Si的热变形抗力 ,对这两种钢的热变形抗力进行比较 ,确定了小型车间非调质抽油杆钢的轧制温度参数。 相似文献
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根据汽车热交换器用铝合金复合箔的生产过程中热轧焊合和冷轧所要求的不同变形条件,设计了不同的变形温度、应变、应变速率,进行热轧过程的模拟实验,分析了在不同热变形条件下的变形抗力及典型变形状态的显微组织,提出了提高复合箔质量的方法。 相似文献
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稳恒磁场对低碳锰铌钢γ→α相变的影响 总被引:14,自引:2,他引:14
用X-Y记录仪测定了低碳锰铌钢在稳恒磁场下的温降曲线,分析标定了奥氏体向铁素体转变的起始相变点,通过对空冷至不同温度后淬火试样金相显微组织的分析,研究了稳恒磁场对γ→α相变的影响。研究结果表明:在奥氏体化后的空冷过程中加入稳恒磁场,可以提高奥氏体向铁素体相变的起始温度。随着磁通密度的增大,铁素体相变点也随着提高,而且铁素体晶料得到了显的细化;稳恒磁场下小幅度的冷却速度变化对铁素体相变点的影响不大,但对铁素体晶粒长大过程的影响较大。 相似文献