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为了满足热电机组在供热期运行时要通过热电解耦,力争实现单日6 h最小发电出力达到40%额定负荷的调峰能力要求,提出供热机组配置电锅炉进行调峰的方案。以某330 MW机组为例,结合机组供热特性试验数据和设计供热工况图,绘制了机组的实际运行供热特性曲线,并以其中的最大抽汽工况曲线为依据,分别确定了不同供热面积和不同调峰目标下所需配置的电锅炉容量。结果表明:当单台机组对应供热面积分别为600万平方米、800万平方米和1000万平方米时,分别配置10.5 MW、40.6 MW、70 MW的电锅炉即可满足40%额定负荷调峰的要求;调峰目标每提高10%,所需配置电锅炉平均容量增大约21.5 MW,供热面积每增加100万平方米,所需配置的电锅炉容量增大约14 MW。该结果可为同类型机组进行电锅炉改造提供参考。 相似文献
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1 工程背景新会双水发电厂 (装机容量为 4× 2 5MW )的锅炉补给水处理系统为手动操作的一级除盐系统 (出力为 6 5m3/h) ,设 2 0 0 0阴、阳离子交换器各 3台 ,辅助系统有压缩空气系统、酸碱贮存及再生系统。由于电厂已立项扩建 2× 135MW供热机组 ,且与附近的造纸厂签约供汽 10 0t/h ,因此需对原系统进行改造。改造后的水处理系统的正常出力为2 0 0m3/h ,最大出力为 30 0m3/h。2 改造方案的确定① 水源的选择可以潭江水、自来水为水源 ,两者的经济比较见表 1。表 1 两种水源的经济比较费 用潭江水自来水净水设备及安装费 (万元 ) 12 … 相似文献
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在空气源热泵机组性能检测实验室,对2 205、3 675 kW空气源热泵分别采用直供形式、增设100 L缓冲水箱、增设150 L缓冲水箱的性能进行了实验,探究了增设不同容量缓冲水箱及不同运行模式对热水型空气源热泵运行性能的影响。结果表明:在-6℃环境温度工况下,3 675 kW机组增设100、150 L缓冲水箱较直供形式,制热量分别下降9.6%、10.2%,COP分别下降9.5%、9.9%;2 205 kW机组增设100 L缓冲水箱后制热量下降6.3%,COP下降7.0%。较连续运行模式,间歇运行模式2在直供、增设100 L水箱、增设150 L水箱3种情况下,机组制热量分别提升2.5%、4.5%、5.0%,COP分别提升1.8%、3.7%、4.5%。 相似文献
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针对济南市某别墅生活热水需求,采用TRNSYS软件建立PV/T(光伏光热)联合热泵系统(PV/T集热器联合水源热泵机组)仿真模型。将最小系统生命周期成本作为目标,对优化变量(PV/T集热器面积、PV/T集热器倾角、集热水箱容积、蓄热水箱容积、水源热泵机组额定制热量)进行寻优,确定PV/T联合热泵系统最佳设备配置。将燃气热水器制备生活热水方案作为对比方案,评价PV/T联合热泵系统的经济性。当PV/T集热器面积为20 m^(2)、PV/T集热器倾角为30°、集热水箱容积为3 m^(3)、蓄热水箱容积为1 m^(3)、水源热泵机组额定制热量为5.6 k W时,系统生命周期成本最小。水源热泵机组额定制热量对系统生命周期成本影响最大,PV/T集热器倾角影响最小。PV/T联合热泵系统与对比方案的差额投资回收期为2.1 a,PV/T联合热泵系统的经济性理想。 相似文献
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本文提出了一种太阳能辅助CO2热泵采暖系统.该系统应用于上海地区一座90m2的示范住宅中.系统中:真空管集热器面积:40m2,CO2热泵额定制热功率6kW,额定功率2kW.通过冬季典型天气下对系统进行了性能测试.结果表明:在本文实验工况下,太阳能采暖模式的系统性能系数COPS为14.53;在环境温度为4.8℃、机组进出口水温37.9℃和48.6℃的实验工况下,CO2热泵机组的COP可达2.63,CO2热泵单独采暖模式的系统性能系数COPS可达2.24. 相似文献
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《区域供热》2021,(2)
为提高太阳能供热系统性能,实验搭建了高径比为1直接换热式水箱1和高径比为3间接换热式水箱2两种不同结构水箱,并联放置于太阳能——CO_2热泵供热系统(能实现太阳能单独为水箱供热和太阳能与热泵共同为水箱供热)中,探究了四种运行工况下系统性能变化。结果表明:采用太阳能单独为水箱1加热的工况1供水温度稳定在40.4℃;采用太阳能单独为水箱2加热的工况2供水温度为38.6℃;CO_2热泵辅助太阳能为水箱1加热的工况3供水温度为42.1℃;CO_2热泵辅助太阳能为水箱2加热的工况4供水温度为39.4℃。加热稳定后,工况4的热泵制热量比工况3增加了33.53%,COP增加了25.5%;太阳能有用得热量为工况4工况2工况3工况1。采用CO_2热泵辅助换热能提高水箱供水温度,采用螺旋管间接加热的水箱2能提升热泵制热量、热泵COP和太阳能有用能得热量。 相似文献
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1 概述
国电南宁电厂一期工程建设2×660MW国产超临界燃煤机组,为抽凝式机组。根据水源条件,本期工程采用直流供水系统。在纯凝工况下,2×660MW机组热季最大排水流量约为134424m^3/h(合37.34m^3/s),冷季最大排水流量约为104796m^3/h(合29.11m^3/s)。 相似文献
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燃气内燃机与燃气轮机冷热电联产系统的比较 总被引:6,自引:4,他引:2
介绍了美国建筑燃气内燃机与燃气轮机冷热电联产系统的应用现状。从变工况下的热电效率和火用效率两个方面比较了MW级燃气内燃机和燃气轮机冷热电联产系统的技术性能,分析了两者在不同冷热电需求下的一次能耗。对1~3MW建筑冷热电联产系统,燃气内燃机具有明显的节能和经济效益,而燃气轮机联合循环适用于规模更大的系统。 相似文献
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《区域供热》2020,(4)
针对燃气锅炉应用中存在的燃料供应稳定性不足的问题,结合煤粉锅炉的燃料价格低、燃料稳定性高的特点,开发了一种新型燃气/煤粉双燃料集中供暖锅炉系统,可在一套系统中分别实现燃用燃气和煤粉的功能,并在70MW热水锅炉项目上进行了应用。应用实践表明,燃气/煤粉双燃料锅炉系统可实现燃料切换和互补,保证供暖的稳定性和安全性。锅炉系统在燃用燃气和燃用煤粉的工况下均可达到高效低排放运行。燃气运行工况,锅炉热效率达到95.2%,NO_X排放为40.73mg/m~3;煤粉运行工况,锅炉热效率可达到92.92%,颗粒物、SO_2、NO_X排放分别可达到3mg/m~3、15mg/m~3和48mg/m~3。深度空气分级配风在燃用燃气和煤粉工况下均可起到较好的低氮燃烧效果。燃气工况可不采用其他措施直接达到超低排放要求;煤粉工况NO_X初始排放小于400mg/m~3,结合SCR脱硝可达到超低排放要求。其他运行条件不变,NO_X初始排放均随锅炉负荷提高而有所升高,燃气工况由于NO_X排放主要受温度影响,其升高幅度高于煤粉工况。 相似文献
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《Planning》2019,(5):603-606
以某1 000 MW发电机组的汽轮机为对象,运用3种计算方案对计算对象进行了方案的编程实施。通过额定工况下的计算结果与设计值的对比分析,验证了计算方案的切实可行性;变工况下的计算获得了进行汽轮机热应力分析和寿命预测所需的基础数据。 相似文献
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《煤气与热力》2018,(11)
天津市某供热区域现状(2017年)热负荷为132. 3 MW,到2022年(近期)热负荷将达到237. 3 MW。以满足近期供热需求为前提,在热源设计供回水压力(分别为1. 5、0. 3 MPa)不变的前提下,对现有热网的增容改造方案进行水力计算与经济性比较,不考虑供回水管网的沿程热损失。判定水力工况符合要求的标准为:供水管网压力不超压(压力上限设定为1. 5 MPa),回水管网压力不低于静水压力(设定为0. 3 MPa),各热力站压差不低于设定值(250 kPa)。水力计算结果表明,只增设热力站、基本支线、基本支干线的热网无法满足近期供热需求。改造方案1实施部分管段的扩建及新建部分管段。改造方案2除新建部分管段(与改造方案1相同)外,在干管上增设加压泵站,在6座热力站增设分布式变频泵。水力计算结果表明,改造方案1、2的水力工况均符合要求。与改造方案1相比,改造方案2的工程量与工程造价均比较低,宜选取改造方案2。 相似文献