余震作用下早龄期钢筋混凝土握裹力试验

汶川灾后重建过程中余震不断,新浇筑的混凝土结构受余震作用后钢筋产生甩动、构件出现微裂缝等现象,这些现象是否会影响钢筋与混凝土间的握裹力,是重建项目所面临的问题之一.对早龄期钢筋混凝土试件施以不同峰值加速度的振动力后即时进行拉拔试验,分析不同振动力对不同龄期的混凝土钢筋握裹力的影响.结果表明:早龄期混凝土在12h(初凝至...     

钢筋预埋深度对握裹力的影响研究

混凝土对钢筋握裹力的大小,与混凝土施工的强度等级、钢筋直径的大小、钢筋埋入深度等相关。该文使用预埋钢筋来测试不同的预埋深度对钢筋握裹力的影响,采用拉拔试验方法进行试验。实验表明:相同直径的钢筋,握裹力随着预埋深度的增加而增大;并且钢筋混凝土的植筋破坏主要表现在钢筋拉断(达到钢筋屈服强度)、胶-混破坏、混凝土劈裂三种破坏形式;相同的预埋深度,钢筋直径越大,握裹力也越大。     

水胶比及超细粉煤灰掺量对高性能混凝土钢筋握裹力的影响

本文通过试验研究了水胶比，超细粉煤灰（以下简称UFA）掺量对高性能混凝土（以下简称HPC）钢筋握裹力的影响，试验结果表明当UFA掺量一定时，HPC钢筋握裹力随水胶比增大而减少，当水胶比一定时，HPC钢筋握裹力随UFA掺量的增加而减少，对试验结果进行分析发现，当抗压强度相等时，掺UFA的HPC钢筋握裹力要大于不掺UFA混凝土钢筋握裹力，作者用回归分析的方法建立了HPC钢筋握裹力与抗压强度之间的关系式，该关系式表明HPC钢筋握裹力随抗压强度的增大而线性增大。     

锈蚀对钢筋混凝土粘结力的影响

通过系数试验 ,分析了锈蚀对钢筋与混凝土间粘结力的影响机理 ,提出了粘结力与钢筋握裹力间的计算公式 ,并对握裹力和钢筋表面坑蚀深度对粘结力的影响规律作了分析     

新型防冻泵送剂混凝土力学性能研究

研究了采用聚羧酸系防冻泵送剂所配制的C30和C50混凝土的抗压强度、静弹性模量、钢筋握裹力和轴心抗压强度等力学性能,结果表明:采用聚羧酸系防冻泵送剂所配制的C30和C50混凝土各龄期抗压强度均能够达到JC475-2004《混凝土防冻剂》中一等品的标准要求,-7+56d龄期时负温混凝土抗压强度高于基准标养混凝土28d强度;7d龄期以前,自然变负温条件下混凝土的抗压强度略高于早期低、负温养护的各组混凝土,28d龄期以后则相反;28d龄期时,早期低、负温养护混凝土的静弹性模量、钢筋握裹力、轴心抗压强度均随着养护温度的降低而降低,尤其是钢筋握裹力降低程度最为明显。     

水胶比、超细粉煤灰掺量对高性能混凝土钢筋握裹力的影响

试验研究了水胶比、超细粉煤灰(以下简称UFA)掺量对高性能混凝土(以下简称HPC)钢筋握裹力的影响。结果表明当超细粉煤灰掺量一定时，HPC钢筋握裹力随水胶比增大而减小，当水胶比一定时，HPC钢筋握裹力随超细粉煤灰掺量的增加而减小。分析发现，当抗压强度相同时，掺UFA的HPC钢筋握裹力要大于不掺UPA混凝土钢筋握裹力。作者用回归分析方法建立了HPC钢筋握裹力与抗压强度之间的关系式，该关系式表明HPC钢筋握裹力随抗压强度的增大而线性增大。     

用于湿接缝快硬UHPC的粘结性能研究

研究了快硬UHPC与钢筋的握裹强度、与普通混凝土的粘结强度,选择C40普通混凝土作为对照组进行对比。结果表明:对照组的28 d握裹强度为5.08 MPa,破坏在混凝土基材;快硬UHPC的3 h、3 d、28 d握裹强度分别为6.44、16.98、20.07 MPa,破坏在粘结界面或钢筋。对照组的28 d粘结强度为2.36 MPa,破坏在新老界面;快硬UHPC与C40的3 h、3 d、28 d粘结强度分别为2.76、3.57、3.39 MPa。快硬UHPC的3 h握裹强度及粘结强度均明显优于普通混凝土28 d龄期时的性能;3 d和28 d龄期则远高于普通混凝土。快硬UHPC作为湿接缝材料具有良好的安全性能。     

早龄期混凝土与钢筋粘结时变性能试验研究

通过对70个短锚钢筋混凝土试件进行拉拔试验,研究早龄期(1d至28d)混凝土与钢筋的粘结时变性能,并分析混凝土保护层厚度和钢筋直径的影响。试验研究表明:混凝土与钢筋间粘结性能受龄期的影响明显,随龄期的增长,早龄期混凝土与钢筋间极限粘结应力增大,而极限粘结应力对应的滑移受龄期的影响不明显。此外,研究还发现,当钢筋直径一定时,保护层厚度增大,极限粘结应力及对应的滑移也相应增大;而当保护层厚度一定时,钢筋直径增大,极限粘结应力及对应的滑移相应变小。通过对试验结果的回归分析,得到了早龄期混凝土与钢筋间极限粘结应力及其对应滑移的时变计算公式。     

多因素对钢筋混凝土握裹力的影响及回归模型

研究了多因素(掺合料种类、水胶比、养护龄期、加速腐蚀制度)作用对钢筋混凝土握裹力的影响,确定了各因素对钢筋混凝土握裹力变化的影响程度,并加以定量化表征,提出了多因素共同作用影响钢筋混凝土握裹力变化的多元非线性回归分析模型.结果表明:在试验拟定的影响因素中,钢筋混凝土握裹力存在最大值;各因素对钢筋混凝土握裹力的影响程度以水胶比和掺合料种类最大,养护龄期次之,加速腐蚀制度最小;水胶比增大对钢筋混凝土握裹力产生负效应,养护龄期增加对钢筋混凝土握裹力产生正效应.     

钢筋混凝土早期收缩裂缝的诊断与处理

结合工程实例，介绍了钢筋混凝土早期收缩裂缝的诊断与处理，从实验结果及裂缝原因、稳定性等方面进行了论述，并对混凝土与钢筋握裹力进行了测试。     

地震作用下早龄期钢筋混凝土粘结特性试验研究

新浇筑的早龄期混凝土结构受到地震作用后钢筋与混凝土间产生相对变形,尤其是预留钢筋随地震作用的甩动,会导致钢筋与混凝土间粘结特性改变。通过终凝初期(12h)混凝土与钢筋受地震作用(峰值加速度分别为0.45g,0.25g,0.15g,0.06g,0.00g)的模拟试验,探讨了钢筋甩动使混凝土表面产生空穴的机理和形态、受振动后钢筋沿锚固长度的应变分布与粘结应力变化关系、早龄期混凝土在受振后粘结应力损失的规律等。研究结果表明:空穴的大小与振动力大小相关,且会影响钢筋与混凝土的粘结应力分布形态,使有效锚固长度减小。     

IPS现浇混凝土剪力墙自保温体系的结构安全性分析

本文主要介绍了IPS现浇混凝土剪力墙自保温体系的结构型式,从抗风荷载、地震荷载及其最不利荷载效应组合等方面,对其安全性能进行了计算分析。通过计算分析表明该体系结构钢筋锚固连接件与混凝土之间的握裹力远大于体系荷载作用的效应组合设计值(考虑地震荷载时)。由此可见,IPS现浇混凝土剪力墙自保温体系结构是安全可靠的。     

合成纤维用于混凝土防裂和抗渗的研究

选用合成纤维可提高混凝土的断裂韧性,抗裂和抗渗性能,减小收缩,使高强混凝土结构的延性提高,混凝土拌和物流变性改善。实验研究了合成纤维,粉煤灰对混凝土结构的抗裂,参,断裂性能,收缩及钢筋握裹力等性能的影响。     

C70抗扰动高性能混凝土的应用研究

采用试验室研究、试验段检测评估等手段,分析了桥梁结构在正常通车条件下新建匝道与已有桥梁的连接部现浇混凝土结构由于受交通荷载扰动而引起混凝土裂缝、钢筋握裹力不良以及强度下降等不利影响,揭示了扰动对混凝土性能的影响规律。优选C70抗扰动混凝土并进行工程应用研究和结构混凝土质量检测评估,证明混凝土耐久性优良、实体结构质量可靠,技术方案切实可行。     

早龄期补偿收缩钢纤维混凝土冲击压缩性能试验

采用HCSA膨胀剂(掺量8%)和钢纤维(体积掺量1.0%)制备补偿收缩钢纤维混凝土试样,利用直径为74 mm的分离式霍普金森压杆对3 d和7 d龄期混凝土试样进行冲击压缩性能试验,测试不同应变率下试样的应力-应变曲线及其破坏形态。试验结果表明:补偿收缩钢纤维混凝土的动态抗压强度随着龄期增长而增长,3 d龄期混凝土应力变化较小,应变增幅明显,是由于早龄期混凝土刚性小所致,试件破坏程度随应变率增大而加剧,水泥基体与钢纤维之间握裹力没有完全形成,造成钢纤维掺入对改善混凝土破坏程度不明显;7 d龄期混凝土动态抗压强度有所提升,应力峰值点凸显,达到峰值应力后,应力变化较快,呈现弹塑性变化特征,伴随水泥基体与钢纤维之间握裹力增大,试件破碎块度逐渐减小,钢纤维对改善混凝土冲击力学性能逐步凸显。     

芯柱自密实混凝土与钢筋握裹强度的试验研究

采用拔出试验,对芯柱自密实混凝土和普通混凝土与钢筋握裹强度进行了对比试验研究.结果表明:不管是光圆钢筋还是带肋钢筋,芯柱自密实混凝土与钢筋握裹强度均高于普通混凝土,并对其机理进行了初步探讨,为自密实混凝土应用于芯柱提供了依据.     

玄武岩纤维复合筋与混凝土握裹强度的试验研究

玄武岩纤维复合筋是我国战略性新兴产业重点产品。玄武岩纤维复合筋为无机材料,与混凝土基体有很好的兼容性,耐海水腐蚀性好,在替代钢筋用于海洋地材混凝土方面具有很大潜力。对比测试了玄武岩纤维复合筋与淡水河砂混凝土、玄武岩纤维复合筋与海水海砂混凝土、钢筋与淡水河砂混凝土、钢筋与海水海砂混凝土的握裹强度,试验发现玄武岩纤维复合筋与混凝土握裹强度比钢筋与混凝土握裹强度高;玄武岩纤维复合筋与海水海砂混凝土的握裹强度比玄武岩纤维复合筋与淡水河砂混凝土握裹强度高;玄武岩纤维复合筋与混凝土握裹强度极差较大。     

一种新型混凝土制品用脱模剂的制备与应用研究

介绍了一种新型乳液脱模剂NDM-02的制备及在混凝土制品成型过程中的应用效果。实验证明,该脱模剂大大改善了混凝土制品的外观质量,避免了传统脱模剂产品对混凝土对钢筋握裹力及对钢模板的锈蚀影响。这种脱模剂可稀释后喷涂,能节省储存空间和施工工时。     

采用焊接接头是否仅为节省钢筋

在工程施工中,当钢筋长度不够时,均需要设置接头。有些施工人员认为:采用焊接接头的目的,就是为了节约钢筋。如改用绑扎接头,只要搭接长度满足要求,并不影响结构的安全。其实,这种观点是错误的。我们知道,钢筋和混凝土之所以能共同工作,主要是依靠它们之间的握裹力。握裹力由三部分组成:一是因混凝土收缩,将钢筋紧紧握固而产生的摩擦力;二是靠水泥颗粒的化学     

冷拔模的入口锥度角及润滑剂的改进

我厂预应力电杆的生产历年来是采用由φ10盘圆冷拔成φ5.5的钢筋作为纵向主筋的。由于在冷拔工艺中所采用的润滑剂及拔模锥度角不够合理,使钢丝通过冷拔后表面沾上一层油灰,所以混凝土与钢筋的握裹力降低了,严重影响了预应力电杆的质量。怎样才能提高混凝土与钢筋的握裹力呢?关键在于去掉钢筋上的油灰。而要去掉油灰,就必须要有一种理想的润滑剂。为此,我厂把试制润滑剂作为主攻对象,先后提出了15种配方,并——进行了试