聚合物在多孔介质中水动力学滞留研究

部分水解聚丙烯酰胺（ＨＰＡＭ）的分子量越高，满足流度控制所需要的ＨＰＡＭ的浓度就越低，ＨＰＡＭ用量就少。因此，矿场应用的ＨＰＡＭ的分子量有越来越高的趋势。但是，ＨＰＡＭ分子量越高，其在多孔介质中的滞留量就越易受到注入速度的影响。研究了高温（７２℃）条件下，不同分子量的ＨＰＡＭ在天然岩心中的渗流特性，结果表明：在注入速度为１５ｍＬ／ｈ的条件下，低分子量的ＨＰＡＭ３３３０Ｓ的浓度剖面图基本对称，滞留量为１９．５μｇ／ｇ；高分子量的ＨＰＡＭＳ５２５的浓度剖面图呈明显的前缘滞后和拖尾现象，滞留量为６４．０μｇ／ｇ。把Ｓ５２５溶液的注入速度从１５ｍＬ／ｈ提高到３０ｍＬ／ｈ，Ｃ／Ｃ０值随注入孔隙体积的增大先下降而后上升，滞留量增加了４１．５μｇ／ｇ；当Ｃ／Ｃ０值上升到１后再将注入速度提高到６０ｍＬ／ｈ，浓度剖面图特征与上述基本相同，滞留量又增加了４５．０μｇ／ｇ。３个流速下ＨＰＡＭＳ５２５的总滞留量为１３７．７μｇ／ｇ，呈现出典型的水动力学滞留现象，并且ＨＰＡＭ的分子量越高，岩心渗透率越小，水动力学滞留现象就越明显，滞留量越大。因此在实际应用时，应充分考虑到水动力学滞留现象的有利和不利的影响。图１表１参４（郭海莉摘     

高温热经历的聚丙烯酰胺溶液浓度测定

系统地研究了高温条件下，ＨＰＡＭ－Ｓ６２５溶液的吸光度，水解度和粘度随受热时间的变化规律，证明了ＨＰＡＭ的水解度是决定吸光度大小的关键因素，给出了确定不同受热时间的ＨＰＡＭ溶液标准方程的方法，解决了具有高温热经历的ＨＰＡＭ溶液浓度的准确测量问题。     

复合驱溶液中聚丙烷酰胺的凝胶色谱法分析

采用国内合成的ＳＩ－２００双羟基键合固定相，以０．２ｍｏｌ／ｌＮａＣｌ为淋洗液，在凝胶色谱中完成了三元复合驱油溶液中聚丙烯酰胺ＨＰＡＭ与干扰物（其它组分有为物质）的彻底分离，从而提高了分析ＨＰＡＭ的准确度。本研究表明，复合驱溶液和采出水中所含磺酸盐、氯化钠、三聚磷酸钠和微量原油对本法无干扰。本方法最低检测浓度１ｍｇ／ｌ，线性范围１－１８０ｍｇ／ｌ，相对偏差〈±３％，一个样品的分析可在４ｍｉｎ内完成     

HP（DMDAAC／AM）对MMA－膨润土泥浆体系的稀释作用

研究了二甲基二烯丙基氯化铵－丙烯酰胺共聚物的水解产物ＨＰ（ＤＭＤＡＡＣ／ＡＭ）对混合金属层状氢氧化物ＭＭＨ－膨润土泥浆体系的稀释作用。通过电性、流变性、滤失性、抑制性及粒度分布的研究，发现ＨＰ（ＤＭＤＡＡＣ／ＡＭ）对ＭＭＡ－膨润土泥浆有较强的稀释能力和一定的降失水作用；含ＨＰ（ＤＭＤＡＡＣ／ＡＭ）的ＭＭＡ－膨润土泥浆对粘土膨胀有很好的抑制性。ＨＰ（ＤＭＤＡＡＣ／ＡＭ）分子在粘土颗粒表面产生多点静电强吸附，破坏了ＭＭＨ与粘土颗粒形成的网状结构．释放出自由水，从而达到稀释效果。     

HP（DMDAAC／AM）对MMA—膨润土泥浆体系的稀释作用

研究了二甲基二烯丙基氯化铵－丙烯酰胺共聚物的水解产物ＨＰ（ＤＭＤＡＡＣ／ＡＭ）对混合金属层状氢氧化物ＭＭＨ－膨润土泥浆体系的稀释作用。通过电性，流变性，滤失性，抑制及粒度分布的研究，发现ＨＰ（ＤＭＤＡＡＣ／ＡＭ）对ＭＭＡ－膨润土泥浆有较强的稀释能力和一定的降失作用；含ＨＰ（ＤＭＤＡＡＣ／ＡＭ）的ＭＭＡ－膨润土泥浆对站土膨胀有很好的抑制性。ＨＰ（ＤＭＤＡＡＣ／ＡＭ）分子在粘土粒表面产生多点静电强吸附     

HPAM／柠檬酸铝胶态分散凝胶形成条件研究

采用一种简化的实验程序测定胶态分散凝胶（ＣＤＧ）的转变压，用测得的转变压值作为评价参数，考察由ＨＰＡＭ、柠檬酸铝、硫脲、氯化钾组成的ＣＤＧ的形成条件及相对强度。所考察的形成条件包括ＨＰＡＭ的来源和浓度，柠檬酸铝和氯化钾的浓度，ｐＨ值，绝大部分实验工作在４０℃和ｐＨ＝７．０的条件下进行，用一组实验考察了温度的影响（７０℃和４０℃）。     

化学驱油中浊度法测定HPAM浓度的准确性

大庆油田聚合物驱和三元复合驱中普遍采用冰醋酸－次氯酸钠浊度法测定ＨＰＡＭ浓度,由于应用条件复杂多变,测定结果的准确性不好。实验考察了ＨＰＡＭ的水解度,分子量,水质碱、表面活性剂ＯＲＳ－４１及ＨＰＡＭ生产厂家对测定结果的影响 发现除ＯＲＳ－４１外,其余因素的影响都很大,这使实际生产中很难制作出合乎该法要求的标准工作曲线。     

聚合物浓度检测技术研究

本文确定了碘－淀粉比色法各步反应所用试剂的最佳用量和反应时间；系统地研究了测试温度、水质的矿化度、ＨＰＡＭ的分子量和水解度对吸光度的影响。结果发现，ＨＰＡＭ的分子量和水质矿化度对吸光度没有影响，测试温度和水解度是影响浓度测试的主要因素。     

进一步提高聚丙烯酰胺分子量的技术措施

阐述了水溶液法生产阴离子型丙烯酰胺的各种影响因素。认为溶液的ＰＨ值、丙烯酰胺单体、引发剂、链转移剂以及Ｃｕ＾２＋的浓度对ＨＰＡＭ的分子量、粘度等指标有极大的影响。适量的各种化学药剂是产生高分子量ＨＰＡＭ的关键，讨论了采用不同引发体系对ＨＰＡＭ产品影响，采用多地复龛上发体系后，大庆油田化工总厂的ＨＰＡＭ产品分子量已达到并超过了１７５０万，且过滤比小于１．５。．     

钻井液添加剂对粘土固相粒度分在的影响

利用ＳＡＬＤ－１１００激光粒度仅，测试了不同钻井液添加剂溶液中膨润土和地层土的粒度分布。试验表明，ＦＣＬＳ对膨润土和地层土都有明显的分散作用，属分散型稀释剂；８０Ａ＿（５１）和ＨＰＡＭ对膨润土和地层上具有絮凝作用，ＨＰＡＭ对膨润土的稳定作用优于８０Ａ＿（５１）；ＨＥＣ比ＨＶ－ＣＭＣ更适于作不分散钻井液体系的增粘剂；ＭＶ－ＣＭＣ、ＨＰＡＮ和ＳＭＰ通过细分散作用，增加小粒子含量而起到降滤失的作用。     

聚丙烯酰胺浓度测量方法综述

本文综述了１１类测量ＨＰＡＭ浓度的方法，讨论了每一种方法的原理、特点、干扰因素和应用范围。     

聚合物驱采出水的粘度问题

对聚合物驱油藏采出的含ＨＰＡＭ含油污水的粘度与水中ＨＰＡＭ含量，油含量以及污水矿化工等多处因素的关系进行了研究，对准确测量含ＨＰＡＭ含油污水粘度的条件进行了探讨。     

AMPS／AA共聚物的合成及降粘性能

合成了２－丙烯酰胺基－２－甲基丙磺酸／丙烯酸共聚物泥浆降粘剂，研究了合成反应中ＡＭＰＳ的用量对共聚物性能的影响。研究结果表明，ＡＭＰＳ的用量为５％时制得的共聚物具有较好的抗温和抗性能，ＡＭＰＳ用量低至０．１％－０．２％时仍可获得具有良好降粘效果的共聚物。     

钻井液添加剂对粘土固相粒度分布的影响

利用ＳＡＬＤ－１１００激光粒度仪，测试了不同钻井液添加剂溶液中膨润土和地层土的粒度分布。试验表明，ＦＣＬＳ对膨润土和地层土都有明显的分散作用，属分散型稀释剂；８０Ａ５１和ＨＰＡＭ对膨润土和地层土具有絮凝作用，ＨＰＡＭ对膨润土的稳定作用优于８０Ａ５１，ＨＥＣ比ＨＶＣＭＣ更适于作不分散钻井液体系的增粘剂，ＭＶ－ＣＭＣ、ＨＰＡＮ和ＳＭＰ通过细分散作用，增加小粒子含量而起到降滤失的作用。     

HPAM/柠檬酸铝胶态分散凝胶性能的影响因素

由ＨＰＡＭ,柠檬酸铝,硫脲ＫＣｌ在４５℃和ＰＨ值为７．０的条件下研制了一种胶态分散凝胶。试验中以转变力作为评价参数,考察了聚合物类型和性质、聚合物／Ａｌ＾３＋用量比、聚合物浓度以及ＫＣｌ浓度等因素对ＣＤＧ性能的影响。     

粘土—聚丙烯酰胺复合堵剂积累膜堵水机理研究

复合堵剂各组分的协同作用可极大地提高增剂封堵效果。为此，研究了粘土－聚丙烯酰胺（ＨＰＡＭ）复合堵剂的积累膜堵水机理及其影响因素，考察了试验温度、玻璃片表面性质和电解质以及ＨＰＡＭ质量分数等因素。对积累膜形成的影响研究结果表明：①经ＨＰＡＭ钠土溶液和钠土交替处理的硅酸盐表面，有积累膜形成；②温度降低，粘土、聚丙烯酰胺浓度提高和配制用水的矿化度增加以及硅酸盐表面不带同膜等因素，均有利于积累膜的形成。这     

复合驱溶液中聚丙烯酰胺的凝胶色谱法分析

采用国内合成的ＳＩ２００双羟基键合固定相，以０．２ｍｏｌ／ｌＮａＣｌ为淋洗液，在凝胶色谱柱上完成了三元复合驱水溶液中聚丙烯酰胺ＨＰＡＭ与干扰物（其它组分及外来物质）的彻底分离，从而提高了分析ＨＰＡＭ的准确度。本研究表明，复合驱溶液和采出水中所含的磺酸盐、氯化钠、三聚磷酸钠和微量原油对本法无干扰。本方法最低检测浓度１ｍｇ／ｌ，线性范围１—１８０ｍｇ／ｌ，相对偏差＜±３％，一个样品的分析可在４ｍｉｎ内完成。     

长期高温老化对聚丙烯酰胺溶液性能影响的研究

高温（７５℃）不除氧下，ＨＰＡＭ－Ａ５２５溶液性质随老化时间增加而不断发生变化。吸光度线性下降，水解度和吸附量呈线性上升，在老化时间约７０ｄ，水解度为４４％处出现拐点，尔后，下降和上长速率减缓。老化２３０ｄ，吸光度由０．９１５下降到０．４３６，水解度由２４．５％上升到６５．８％，吸附量在１００ｄ之内由１９３．６μｇ／ｇ上升到６３６．６μｇ／ｇ聚丙烯酰胺水解度的大幅度增加是高温条件下聚合物驱的显著特     

水溶性低温电泳漆的制备

通过溶液聚合法制备了一种用于配制电泳漆的低温固化水溶性丙烯酸酯树脂,对影响树脂性能和电泳效果的主要因素进行了探讨。结果表明：采用ＡＡ（１０．８％～１２．６％）、ＮＭＡ（２．０％～３．３％）、ＨＰＡ（４．０％～８．０％）、Ｓｔ（１２．９％～１４．１％）、ＭＭＡ（１０．０％～１６．０％）等单体进行共聚所得到的树脂具有较好的水溶性,且可在较低温度下（１２０℃）交联固化,在适宜的涂装工艺条件下（电流时间２     

改进型XC502低压甲醇合成催化剂的研究 Ⅱ.催化剂的活性位

采用ＸＰＳ－Ａｕｇｅｒ、ＸＲＤ和ＦＴＩＲ等方法，对５组分Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ－Ｍ１－Ｍ２改进ＸＣ５０２铜基低压甲醇合成催化剂进行了表征。ＸＰＳ－Ａｕｇｅｒ结果表明，ＸＣ５０２催化剂出现主峰为３３６．４ｅＶ（Ｃｕ＋），而Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ催化剂主峰为３３４．９ｅＶ（Ｃｕ０）；ＸＲＤ结果表明，两种工作态催化剂比氧化态新增峰的２θ分别为３６．５°（Ｃｕ＋）和４３．３°（Ｃｕ０），ＸＣ５０２催化剂这两峰的强度比Ｉ３６．５／Ｉ４３．３是Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ催化剂的２．１倍，说明工作态ＸＣ５０２催化剂单位Ｃｕ０中的Ｃｕ＋含量比Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ催化剂多；ＦＴＩＲ谱显示，ＸＣ５０２和Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ两种工作态催化剂新增波数分别为６２２ｃｍ－１和６２７ｃｍ－１的振动峰，此新增峰可能是Ｃｕ＋－Ｏ或Ｃｕ＋－Ｏ－Ｚｎ２＋的振动峰。改进型铜基甲醇合成催化剂的活性位可能是Ｃｕ０－Ｃｕ＋－Ｏ－Ｚｎ２＋／Ａｌ２Ｏ３－ＭＯｘ。