过热度和轻压下量对高强IF钢中心偏析的影响

通过热酸侵蚀、化学分析等方法,对不同浇注过热度、不同凝固末端轻压下量条件下生产的高强IF钢铸坯中心偏析情况进行研究,分析浇注过热度及轻压下量对铸坯中心偏析的影响。结果表明:试验条件下轻压下量为2.9 mm或3.9 mm对铸坯中心偏析没有影响,而浇注过热度为33℃或29℃对铸坯中心偏析影响较大,过热度越高,铸坯中心偏析越严重。浇注过热度为33℃时,P元素中心偏析度在0.95~1.08之间,S元素中心偏析度在0.91~1.12之间;浇注过热度为29℃时,P元素中心偏析度控制在0.95~1.03之间,S元素中心偏析度控制在0.93~1.07之间。在浇注条件允许的情况下,应该尽量降低浇注过热度。     

高强IF钢基板中心偏析及改善措施研究

针对高强IF钢T210P1基板硫化物偏析与组织偏析的问题进行了研究,结果表明MnS先于TiS析出,S质量分数由0.012%降低至0.008%以下时,可有效改善硫化物中心偏析现象;加热温度为1 250℃、加热时间为180min时,较加热温度为1 150℃、加热时间为120min有助于改善P元素在厚度中心富集导致的组织偏析现象。     

低碳贝氏体高强钢中心偏析对冲击性能的影响

用扫描电子显微镜（SEM）、光学显微镜（OM）对低碳贝氏体高强钢冲击断口形貌和组织进行观察,对比分析发现冲击吸收能量偏低试样存在较粗大的晶粒,同时在钢板的厚度中心有贯穿试样的珠光体偏析带。用电子探针（EPMA）对试样截面偏析带进行元素面分布分析发现主要为碳和锰的元素偏析。表明在偏析带中Mn元素富集\,从而阻碍了奥氏体向铁素体的转变,产生C元素偏析,进而形成了珠光体偏析带,容易引起材料内应力集中从而降低对裂纹扩展的阻碍能力,或成为断裂起\源点,降低冲击吸收能量,导致钢板脆性断裂。     

含磷高强IF钢的析出物与深冲性能

通过实验室冶炼含磷高强IF钢,并经锻造、热轧、卷取、冷轧和连续退火,利用扫描电镜和XRD等设备观察其内部的二相粒子和织构特征,研究了轧制工艺参数和退火工艺对含磷高强IF钢最终深冲性能的影响。结果表明,奥氏体区终轧条件下,降低终轧温度和和提高卷曲温度能够提高r值。在本次试验条件下,终轧温度930℃、卷取温度740℃,试验钢能够获得较好的成形性能,经冷轧并连续退火后,能够达到含磷高强IF钢的目标要求。     

汽车用高强IF钢的组织与性能研究

研究了退火加热速度和退火冷却速度对IF钢显微组织、第二相粒子析出和力学性能的影响。研究结果表明,随加热速度增加,铁素体晶粒变小、第二相粒子变小、强度增加;随冷却速度增加,晶粒尺寸变小、第二相粒子变小并伴随着局部偏聚现象。     

冷轧高强HC250IF钢冲压分层原因分析及改进措施

针对冷轧高强HC250IF带钢冲压分层问题,通过化学成分分析、显微组织观察及能谱分析等手段,明确了铸坯中心P偏析是导致成品带钢冲压分层的根本原因。为此,采取钢水过热度20~30 ℃稳定浇注、提高连铸二冷水冷却强度、投用电磁搅拌、凝固末端精准定位、增加动态轻压下量等措施,有效改善了铸坯中心P偏析,杜绝了冷轧高强HC250IF带钢冲压分层问题。     

罩退含磷高强IF钢边部色差缺陷成因及对策

针对涟钢罩式炉生产390MPa级含磷高强IF钢冷轧卷时出现边部色差缺陷的问题,应用SEM、EDS等检测手段对缺陷产生原因进行了分析。结果表明:退火过程中钢卷边部Mn元素富集氧化是造成色差缺陷的主要原因。通过优化成分及退火工艺解决了钢卷活性元素富集氧化的问题,使色差缺陷从根本上得到了有效控制。     

细晶高强IF钢退火时间研究

选择新型细晶高强IF钢为研究对象,在实验室进行了热轧、冷轧及罩式退火实验。利用光学显微镜、透射电镜复型和电子背散射衍射(EBSD)技术,研究了不同退火时间对细晶高强IF钢显微组织、析出相及织构的影响。结果表明,选择合适的退火时间,晶粒变得细小、均匀。细晶高强IF钢在退火过程中析出大量的Nb C、Nb(CN)相;随退火时间延长,钢中析出相粒子偏聚长大。为了获得较强的有利织构及优异的冲压性能,实验钢退火时间应选定在5 min。     

汽车用热镀锌高强IF钢的研究进展

主要论述了热镀锌高强IF钢的成分特点、强化机制、第二相粒子与析出物特征的控制,并对汽车用热镀锌高强IF钢的研究与开发现状以及新型热镀锌高强IF钢的开发进行了分析,为进一步研究开发新的热镀锌高强IF钢提供了参考依据。     

织构预处理对高强IF钢性能的影响

研究了织构预处理工艺和常规工艺对高强IF钢组织性能的影响,结果表明,经过织构预处理的钢板退火组织更加均匀、细小,屈服强度基本不变,抗拉强度降低,伸长率升高,r值有较大幅度的提高,而且具有强烈的{111}〈110〉织构以及较强的γ纤维织构,深冲性能好。     

高强度IF钢的研究进展

叙述了IF钢发展概况和高强度IF钢国内外生产状况;对高强度IF钢成分体系及其性能特点做了论述;详述了高强度IF钢研究进展,为进一步研究开发高强度IF钢提供了参考依据.     

细晶高强IF钢连续冷却相变的研究

用MMS-300热力模拟实验机测定了细晶高强IF钢汽车板在变形温度为950℃时的静态和动态CCT曲线,通过实验可以发现,变形条件和冷却速度对相变点的影响很大,变形加速了铁素体相变;随冷却速度的提高,铁素体转变区域增大.从透射电镜照片分析可知,随冷却速度的增加,铁索体晶粒内部位错密度增高.晶粒内部有Nb(C、N)、NbC析出.     

冷轧高强IF钢再结晶温度的测定

采用盐浴退火处理,测定了两种冷轧高强IF钢定时条件下发生再结晶的温度和恒温条件下发生再结晶的时间.在所测盐浴处理升温时间的基础上,根据Arrhenius公式计算了两种钢的再结晶激活能,并由此确定了其在30 s、60 s、90 s退火时间条件下的再结晶温度.     

变形量对高强IF钢应力-应变曲线及显微组织的影响

采用Gleeble 3800热力模拟机测定了变形量为30%、50%、70%,变形速率为10 s-1,变形温度分别为950℃和850℃的高强无间隙原子(IF)钢的应力应变曲线.结果表明,当应变速率为10 s-1、变形量为50%时,应力应变曲线仅为动态回复型,不随温度的变化而改变类型;随着变形量的增加,流变应力在850℃时的增加幅度远小于950℃时的增加幅度,铁素体区的最大流变应力在850℃比单相奥氏体950℃的最小流变应力还要低.变形温度越高、变形量越大、铁素体晶粒越细小.当变形温度和变形速率一定时,随压下量的增加,变形抗力增加.当变形量为70%,变形温度在850℃时,从应力应变曲线和显微组织可以看出有静态再结晶发生;当变形量为70%,变形温度在950℃时,有动态再结晶发生.     

退火工艺对高强IF钢组织与性能的影响

以用高强IF钢为研究对象,研究不同退火工艺对其组织与力学性能的影响。结果表明,随着退火温度的升高,IF钢的抗拉强度逐渐降低,断后伸长率和屈强比逐渐升高。随着退火时间的延长,IF钢的抗拉强度与屈服强度先增加后降低。     

本钢370MPa级高强IF钢热镀锌板生产工艺优化

本文介绍了本钢370 MPa级深冲高强热镀锌板生产工艺设计及优化,根据强度和成形性能等要求,对化学成分和轧制工艺进行设计,重点研究实际生产中化学成分的控制,热轧、冷轧、连续退火及热镀锌工序关键参数的控制要点,通过分析产品的微观组织及各项性能指标,对生产工艺进行优化。优化后产品的力学性能和成形性能良好,应用于变形较复杂的汽车高强结构件。     

变形温度对高强IF钢应力-应变曲线及组织的影响

以高强IF钢为研究对象，在Gleeble3800热模拟机上，测定了在变形量为50％，变形速率为10s^-1时，变形温度分别为1000～700℃的应力-应变曲线。实验结果表明，在实验条件下，应力-应变曲线仅为动态回复型，不随温度的变化而改变类型；在铁素体区进行变形时，动态软化行为明显大于在奥氏体区变形，且在高温区域铁素体区变形的流变应力显著降低，同时随变形温度的升高，晶粒变的细小。     

加磷高强IF钢的最优冷轧压下率确定

为了确定加磷高强IF钢的最优冷轧压下率,以工业生产的加磷高强IF钢热轧钢板为试验材料,在实验室进行了冷轧试验和盐浴退火试验,研究了冷轧压下率对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明：在试验条件下,试验钢冷轧压下率为50%～80%,退火温度为820～850℃时,再结晶完成;随着冷轧压下率的增加,晶粒变得细小均匀;冷轧压下率为50%～80%,退火温度为850℃时,屈服强度为160 MPa左右,抗拉强度为345 MPa左右,延伸率为35.0%左右,塑性应变比r值和应变硬化指数n值都较高,r值为1.5左右,n值为0.30左右。最终确定工业生产中最优冷轧压下率为60%～70%。     

不同退火工艺下高强IF钢的微观组织和力学性能

以含Nb高强IF钢为研究对象,经热轧、冷轧和模拟连续退火,研究了不同退火工艺下IF钢的微观组织和力学性能。结果表明,冷轧压下率和退火温度一定时,IF钢的晶粒尺寸随退火时间的增加而不断变大。当退火温度为850℃,保温时间为120²40 s时,IF钢的抗拉强度为470 MPa,屈强比为0.60。