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通过Gleeble3800热模拟试验机对30MnVS钢的高温塑性进行测定,试样断裂后迅速喷水冷却;利用JMS-6490扫描电镜观察断口,使用0rigin8.0绘图软件绘制断面收缩率曲线、抗拉强度曲线和应力应变曲线,使用Axio Imager M2m蔡司金相显微镜对喷水冷却试样断口附近的组织进行观察。结果表明:30MnVS钢第Ⅲ脆性区的温度范围为650~900℃,奥氏体晶界处析出硫化锰、碳化钒等促进了铁素体膜的形成,沿奥氏体晶界析出的网状铁素体膜是存在脆性区的主要原因。在实际生产中,矫直要在900℃以上进行,才能有效的避免因矫直作用力产生的裂纹。 相似文献
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40Cr钢的高温热塑性 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Gleeble 1500热模拟试验机对40Cr的高温塑性进行了测定,并应用扫描电镜对拉断后试样的断口形貌进行了观察。应用Thermo-Calc热力学计算软件对实验钢在400~1 600℃的主要析出相以及A1和A3温度进行了计算,根据A1和A3温度的计算结果选取不同测试温度的试样进行组织形貌的观察分析,以便深入了解40Cr钢的脆化机理,理解某钢厂生产的40Cr钢频繁出现横裂纹的原因。结果表明:40Cr钢的第Ⅲ脆性温度区为600~900℃,实际生产过程中应避开这一温度范围,在铸坯表面温度高于900℃时进行矫直。 相似文献
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通过电辅助等温拉伸与常规等温拉伸试验研究了脉冲电流对Ti-55高温钛合金拉伸变形行为的影响,并采用扫描电镜观察了Ti-55高温钛合金在不同条件下的微观组织与断口形貌变化。结果表明,Ti-55高温钛合金存在较为明显的纯电塑性效应,电辅助拉伸相较于常规等温拉伸在降低高温钛合金变形抗力与屈强比方面有着更显著的作用;电辅助变形试样的平均晶粒面积及小角度晶界所占比例在600℃时都大于常规热变形,700℃数据结果反转,说明电辅助作用下Ti-55高温钛合金发生动态再结晶所需的温度低于常规热变形;纯电塑性效应的存在增加了Ti-55高温钛合金微孔聚集性断裂的倾向。 相似文献
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宝钢低碳微合金高强度钢连铸坯高温力学性能测试 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Gleeble试验机对宝钢低碳微合金高强度钢进行了高温力学性能的测试,分析断裂强度、断面收缩率随温度的变化情况,观察了试样在不同温度区间内的断口形貌和组织结构.并对微量元素Ti、Nb、V等的化合物析出与钢的延塑性之间的关系进行了讨论. 相似文献
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通过在Gleeble-3800热模拟试验机上进行的热拉伸试验,绘制了3种重轨铸坯600 ~1350℃的热塑性和热强性曲线,对成分不同的3种重轨连铸坯的高温力学性能进行了对比分析.结果表明:3种重轨钢的热强性相近,随温度降低抗拉强度提高,但600 ℃以上,热强性均较低;3种重轨钢的热塑性相差较大,750℃以上,普通高碳重轨钢的热塑性最好,中碳低合金重轨钢的热塑性最差,中碳低合金重轨钢的第Ⅲ脆化区是一个温度在650 ~850℃的槽口区,而高碳重轨钢的第Ⅲ脆化区从750℃(或650℃)延伸到600℃以下. 相似文献
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由于考虑到孔隙增长与破坏的基本定律,基于断口的局部计算法,用一种新的塑性断裂研究法来分析三炉A508—3钢,这三炉钢的夹杂含量在10^-3~10^-4范围内。通过它的参数f0(孔隙的初始体积率),用塑性断裂模型预测这三炉钢的塑性。该模型首先用普通缺口拉伸试验校准, 相似文献
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针对帘线钢生产过程中出现的质量波动问题,采用钻屑成分分析和低倍组织分析方法,研究了不同过热度对帘线钢连铸方坯横纵向碳偏析的影响。研究结果得出:(1)偏高过热度(34 ℃)比偏低过热度(29 ℃),其对应的中心碳偏析程度更低,中心线位置碳元素质量分数的波动程度更小;(2)V形偏析带是造成铸坯中心线位置偏析指数纵向发生波动的直接原因,这也表明仅通过横断面来判定铸坯偏析情况的好坏存在局限性;(3)过热度越低,等轴晶比例越高,但同时由于能够抽吸到中心位置附近的高溶质液相量更大,中心位置的偏析程度及波动程度可能更大。因此,对于本厂所生产的帘线钢而言,采用偏高的过热度铸坯碳元素分布更为均匀,质量更为稳定。 相似文献
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不锈钢方坯生产初期由于卷入保护渣而导致连铸坯内部出现大颗粒夹杂物,影响产品质量。卷渣与钢渣界面行为有较大关系,因此通过Fluent软件对不锈钢方坯浸入式水口在不同插入深度下的结晶器内钢液流场、钢渣界面行为进行了数值模拟。模拟结果显示:水口插入深度小于110 mm时,钢渣界面被严重破坏,结晶器保护渣会卷入钢液;水口插入深度大于130 mm时,钢渣界面处钢液速度过小,附近钢液的质量和热量更新速度慢,从而导致其温度较低,不利于保护渣均匀熔化。综合考虑后,现场生产时结晶器浸入式水口插入深度确定为(120±5) mm,显著提高了不锈钢方坯质量。 相似文献
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利用硬度计、拉伸试验机、冲击试验机和光学显微镜等手段,研究了G105钢分别在890、910和930 ℃保温150 min淬火,随后进行630 ℃保温180 min回火处理后组织和性能变化。结果表明:随着淬火温度的升高,G105钢淬火硬度越来越高;经回火处理后,淬火温度为890 ℃和910 ℃时,调质硬度无太大差异,分别为33.2 HRC和32.7 HRC,淬火温度为930 ℃的调质硬度相对提高约1.5 HRC。试验钢强度随着淬火温度的升高也呈现升高趋势,但冲击韧性呈先升高后下降的趋势,这主要是由于调质后存在粒状碳化物的析出现象,导致其冲击韧性显著下降,故认为当淬火温度选取910 ℃时,获得的G105钢综合力学性能较佳。 相似文献
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在立式狄舍尔穿轧机上, 选择不同的工艺参数进行试验, 得出用连铸圆坯生产高质量钢管时, 应严格控制工艺参数, 尤其是优化穿孔前期的速度变化参数可防止管前端内析, 适宜的总压缩比(B 级管≮5-2 , 石油套管≮10-2) 可保证钢管的性能, 压缩比不足时, 可通过后续热处理改善钢管性能。 相似文献
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为了解决GCr15轴承钢连铸坯表面渣沟缺陷的问题,系统分析了所用保护渣的理化性能,以改善保护渣的熔化与润滑效果为出发点提出两种保护渣解决方案,并进行了工业试验。试验结果表明,采用低黏度、低熔点、烧结性能适宜的保护渣对改善铸坯渣沟缺陷效果显著。1 300℃时,保护渣高温黏度由0.35~0.55降低到0.15~0.25Pa·s,熔点由1 180~1 220降低到1 060~1 110℃,消耗量从0.27提到至0.35kg/t(钢),铸坯表面渣沟缺陷得到解决。 相似文献
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以邯宝炼钢厂板坯连铸机为依托,以实际生产的典型铌、钒、钛微合金化钢为研究对象,系统研究了板坯表面裂纹缺陷形成机理,确定了倒角结晶器窄边铜板的最佳角度和最佳倒角长度;设计并开发了具有组合式冷却水道的倒角结晶器窄面铜板,适用于带倒角连铸坯的新型支撑足辊系统;结晶器窄侧锥度的设计及应用管理,有效支撑了带倒角连铸坯的窄边,解决了角纵裂及角纵裂漏钢的难题,提高了结晶器窄边铜板的使用寿命,同时为连铸的高拉速提供了保证。项目突破了倒角结晶器技术工业化应用的技术瓶颈,从根本上解决了微合金化钢连铸板坯角部横裂纹问题,成功实现了大规模工业化稳定生产。 相似文献
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帘线钢的表面裂纹缺陷和中心偏析是影响铸坯质量的关键因素。采用了铸坯表面宏观缺陷分析、裂纹微观形貌表征、Gleeble高温力学性能、中心偏析等检测手段,对帘线钢82A断面150 mm×150 mm小方坯在稳态和非稳态浇铸条件下,铸坯表面和内部质量缺陷进行了分析。结果表明,铸坯振痕间距为13 mm,角部出现振痕紊乱;非稳态铸坯表面振痕波谷和凹坑处均发现了明显的横裂纹,而稳态样品则未见明显的表面横裂纹。铸坯内部沿着中心缩孔有长约55 mm中心裂纹,铸坯平均中心碳偏析指数达到1.09。根据该钢种的高温力学性能并结合裂纹形貌分析,非稳态下铸坯表面易冷却不均,造成局部温度在弯曲矫直时处于第Ⅲ脆性温度区;内部中心裂纹表面出现明显的液膜,在第Ⅰ脆性区凝固阶段产生。 相似文献
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介绍了铸坯相关表面缺陷及低倍组织,提出了质量控制措施及方案.通过电磁搅拌的应用、改进二冷配水、拉速及温度来提高铸坯质量. 相似文献