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为了降低螺纹钢生产线坯料的生产成本,通过安装在16号轧机之后的预水冷装置对进入17号轧机的螺纹钢进行不同温度的控制,再经过17号和18号轧机对不同温度的螺纹钢进行轧制。探究了钢坯在不同相区进行轧制时对其组织性能的影响,结果表明,当钢种为HRB400-1NbS(Nb质量分数为0.025%)的螺纹钢在奥氏体未再结晶区轧制时(进入17号轧机的温度为(880±20) ℃),其屈服强度为437 MPa,抗拉强度为595 MPa;当钢种为HRB400-0NbS(Nb质量分数为0.015%)的螺纹钢在两相区轧制时(进入17号轧机的温度为(780±20) ℃),其屈服强度为435 MPa,抗拉强度为605 MPa;两者力学性能相差不大,这是因为HRB400-0NbS钢种在两相区轧制时,其晶粒度/级为10.5,相比HRB400-1NbS钢种在奥氏体未再结晶区轧制时晶粒度/级为9.5更加细小,通过细晶强化弥补了Nb所产出的第二相强化作用,为螺纹钢生产线坯料节约了每吨40~50元的成本。 相似文献
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新一代热机轧制技术在轧线高速区施加多级控轧控冷工艺,通过重载型模块轧机,在精轧道次施加足够的总变形量,轧件在未再结晶区反复变形,配合冷却速率控制,钢材晶粒细小均匀,强度高、性能优。山西通才工贸有限公司高速棒材轧钢生产线,首次应用新一代热机轧制工艺技术,高速区采用超重型RVM330系列模块轧机。生产Φ25 mm的HRB400E螺纹钢w(Mn)低至1.1%~1.2%、Φ12 mm螺纹钢w(Mn)低至0.7%~0.8%,屈服强度≥420MPa,实现了低合金成分生产,生产成本大幅降低。 相似文献
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针对首钢长治钢铁有限公司生产的螺纹钢HRB400E屈服不合格,屈服强度小于400 MPa的问题,对合格样品和不合格样品分别取样进行化学成分分析、金相显微组织检验、非金属夹杂检验,并对对合格样品和不合格样品的检验结果进行分析。分析发现:屈服不合格的螺纹钢HRB400E样品中的显微组织存在网状铁素体,屈服不合格的螺纹钢HRB400E样品中非金属夹杂含量正常;通过化学成分和金相显微组织检验综合分析得出,屈服不合格的螺纹钢HRB400E样品中存在显微偏析,这些缺陷导致了螺纹钢HRB400E屈服强度不合格。 相似文献
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宣钢公司高线厂高强度棒线车间通过控制轧制和控制冷却参数,优化轧制工艺,加大粗中轧轧制的变形速度与变形率,使轧件的再结晶程度得到稳定控制,降低了合金元素的使用量,解决了Φ8.0 mmHRB400盘螺屈服强度偏低的问题。在原料成分下限较低、设备装备水平不占优势的情况下,使Φ8.0mm HRB400盘螺的力学性能达到国家标准,产品的屈服强度得到进一步稳定。 相似文献
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《材料与冶金学报》2020,(1)
无锡新三洲特钢有限公司通过实施钛微合金化生产工艺,代替了原有的成本较高的Nb+Ti复合微合金化工艺,充分发挥了Ti的沉淀、析出强化作用。经过Ti微合金化工艺生产的HRB400E热轧带肋钢筋具有良好的微观组织形态,晶粒度达到了11级以上,钢筋力学性能稳定.对于Φ18 mm HRB400E钢筋,Ti微合金化成品屈服强度与Nb+Ti微合金化成品相差不多,抗拉强度明显优于Nb+Ti微合金化成品.Φ18 mm HRB400E钢筋平均屈服强度达到438.5 MPa,平均抗拉强度为613.6 MPa;Φ25 mm HRB400E钢筋平均屈服强度达到455.0 MPa,平均抗拉强度为625.0 MPa. 相似文献
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耐火抗震螺纹钢要求600 ℃≥1 h的高温屈服强度不能低于常温屈服强度的2/3。本文研究了Cr-Mo-Nb钢的耐火抗震螺纹钢的20 ℃和600 ℃力学性能。结果表明,开发的0.21%C,0.40%Si,1.25%Mn,0.32%Cr,0.40%Mo,0.015%Nb钢,在20 ℃室温时,屈服强度在400~520 MPa,强屈比大于1.25,在600 ℃高温时,屈服强度为316 MPa,高温屈服强度与室温屈服强度的比值达到0.71,并且高温屈服强度比标准要求2/3值高18 MPa,满足耐火抗震螺纹钢要求。 相似文献
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穿水冷却工艺对HRB400热轧带肋钢筋性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
生产钢筋混凝土用HRB400热轧带肋钢筋时,钒铁和锰铁合金用量占有较大比率对钢材成本的影响很大。为寻求1种可以减少合金元素的替代方法,以降低成本,进行了穿水冷却工艺生产HRB400热轧带肋钢筋性能试验研究。结果表明,采用穿水冷却工艺,可以提高钢筋的屈服强度30~70 MPa,而且能够改善产品表面质量。在产品质量性能满足国家标准要求的情况下,试验的HRB400钢筋吨钢降低合金成本50元左右。 相似文献
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HRB400钢(/%:0.21~0.25C,0.35~0.60Si,1.30~1. 55Mn,≤0.045P,≤0.045S)Φ14 mm钢材的生产工艺为100 t BOF-吹氩-150 mm×150 mm坯连铸-轧制。为解决因提高HRB400钢屈服强度并减少因C、Mn元素过高导致的钢材冷弯开裂现象,采用添加氮化钛合金进行Ti微合金化和优化控轧控冷的工艺试验。结果表明,当钢中Mn和Si含量(/%)分别降低0. 35和0. 10,添加0.007%Ti(试验2)或控制钢筋上冷床温度670~690℃,成品钢筋强度均能达到460 MPa的试验目标值;而在采用Ti微合金化和优化的冷却工艺(上冷床钢筋温度670~710℃,/%:0.22C, 0.34Si, 1.00Mn, 0.007Ti,试验3)试验钢的平均屈服强度Rel达到485 MPa,原工艺(上冷床温度690~730℃, /%:0. 22C,0. 43Si,1. 37Mn)的平均屈服强度Rel,仅为435 MPa。 相似文献
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20MnSiNb HRB400钢筋生产实践 总被引:6,自引:2,他引:4
针对微合金元素Nb的强化机理及宣钢棒材生产的工艺特点,研究了化学成分及轧制工艺参数对钢筋性能的影响,确定了钢筋的化学成分要求w(Ceq)≥0.39%,Nb的质量分数为0.02%~0.04%,轧制要求单线轧制不进行轧后穿水冷却,切分轧制轧后穿水冷却,冷却水量250~280 m3/h.通过回归分析,轧后不穿水时,钢中增加Nb的质量分数为0.01%,可提高钢筋屈服强度达17 MPa,抗拉强度15 MPa.工业化生产的20MnSiNb钢筋屈服强度达到了405~505 MPa,抗拉强度达到了585~655 MPa. 相似文献
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《钢铁》2018,(12)
方坯直轧工艺是棒线材轧制生产未来发展趋势,该工艺是指通过提高连铸机钢坯温度并将高温钢坯直接送入轧机进行轧制的新工艺。为了掌握方坯直轧工艺对HRB400钢筋组织和性能差异性的影响,运用有限元方法对方坯轧制过程进行模拟。研究了方坯直轧工艺对定尺长度为9 m的钢筋内各相体积分数及晶粒尺寸分布的影响,同时结合力学本构方程预测了钢筋的力学性能。结果表明,方坯直轧工艺生产的钢筋微观组织主要由铁素体、珠光体和微量贝氏体构成,其平均体积分数分别为61.4%、38.4%和0.2%,相比于传统热轧工艺,方坯直轧工艺可实现提高珠光体体积分数、降低铁素体体积分数的作用;方坯直轧工艺可使钢筋在轴向上的晶粒尺寸分布存在一定差异,钢筋头部、中部和尾部区域的晶粒尺寸平均值分别为7.4、7.9和8.5μm;另外,钢筋屈服强度的上限值和下限值分别为454和449 MPa,说明9 m的钢筋头尾屈服强度相差5 MPa,其力学差异性不可忽略。 相似文献
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为解决铬钼系螺纹钢轧制工艺参数设定问题,借助高温共聚焦显微镜、Gleeble热模拟试验机、金相显微镜、拉伸试验机及维氏硬度计等设备,结合小尺寸样品拉伸试验,研究了加热温度、变形温度、上冷床温度和冷速等轧制工艺参数对铬钼系螺纹钢组织和力学性能的影响。分析了试验钢过冷奥氏体连续冷却相变行为,测定了试验钢连续冷却转变(CCT)曲线,并在工业生产线上完成了直径20 mm的铬钼系螺纹钢试制。结果表明,试验钢过冷奥氏体连续冷却过程中,主要发生铁素体和贝氏体相变,随着冷速的增大,铁素体含量减少,贝氏体含量增大,硬度值增大;轧制工艺参数影响螺纹钢组织类型、晶粒大小及所占比例,进而影响螺纹钢的强度和塑性;当加热温度为1 150~1 200℃、变形温度为(1 020±10)℃、上冷床温度为850~900℃、冷速为1℃/s时,试制钢筋的组织为铁素体+贝氏体,其中铁素体所占比例为48.56%,平均粒径为18.34μm,屈服强度大于430 MPa,抗拉强度大于630 MPa,断后伸长率大于20%,强塑积大于12 GPa·%。试验结果为铬钼系耐蚀钢筋的产业化提供了数据支撑。 相似文献