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我厂自一九六九年设计制造第一台125MW汽轮机以来,低压第24级铸铁隔板的静叶片,采用厚3mm的1Cr13钢板爆炸成形,然后对出汽边滚焊,两端以精铸闷块焊接堵死,最后铸入隔板体内。由于叶片是空心,一旦制造不好,在浇注时铁水容易钻入叶片内,造成整副隔板报废。因此空心叶片不利于铸造。 相似文献
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采用Fluent软件对某600 MW汽轮机末级静叶栅中的水滴三维运动与沉积规律进行了数值计算,确定了水滴在静叶轴向和径向的沉积位置;实验研究了空心叶栅缝隙抽吸的去湿性能。结果表明:静叶内弧上的沉积水量占叶栅进口总水量的12.2%,背弧的沉积水量占1.6%;静叶内弧上的缝隙抽吸水量大于背弧上的抽吸水量,缝隙位置越靠近静叶出口边,抽吸水量也越大;随着缝隙宽度的增大,缝隙抽吸水量先降低后增大,在宽度为3.0 mm左右时达到较低值;缝隙抽吸水量随抽吸压差的增大而增大,随着主气流速度的增大而很快减小。 相似文献
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采用粒子输运模型对某核电汽轮机低压缸末级空心静叶栅内的水滴运动轨迹和沉积分布进行三维数值计算,得出水滴沿静叶相对叶高和相对叶宽的沉积量,并讨论不同除湿槽几何参数对空心静叶抽吸除湿性能的影响.结果表明:水滴主要沉积在空心静叶压力面的上半部分,少量沉积在吸力面进口边和上端壁表面.压力面上的除湿槽应当在工艺许可的条件下尽量靠近出口边,吸力面上的除湿槽应尽量和压力面除湿槽开设在同一压力水平上;除湿槽宽度增大时并不一定有利于提高除湿效率,最佳宽度与汽流速度和抽吸压比有关;除湿槽角度应在工艺许可的条件下应尽量小一些.研究结果对后续的试验研究及工程设计具有指导意义. 相似文献
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核电600MW汽轮机末级空心静叶去湿缝设计研究 总被引:7,自引:2,他引:7
介绍了一种实用的空心静叶去湿缝设计方法应用于1台核电600MW汽轮机的末级。针对该汽轮机低压缸的工作条件及通流部分结构尺寸,分别采用流线曲率法和时间相关法计算了其末级静叶前轴向间隙内和静叶栅通道内的流场;采用经验方法估计了静叶栅前的汽流湿度分布,雾滴及二次水滴的尺寸分布以及2种水分的质量比例;采用轨迹法计算并分析了水滴在静叶栅中的运动,沉积规律;基于以上结果,确定了末级静叶去湿缝的合理布置位置,形 相似文献
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据《Тепдоэнергетика》2 0 0 1年 11月号报导 ,为对低压缸通流部分内的除湿系统进行现代化改造 ;从前几级内引出湿汽 ,改进抽汽室内水汽收集槽的线型、从隔板叶间槽道周边抽出水汽、借助于形成不大的凸肩 ,从末级静叶叶背早期排出水汽。估计表明 ,采用这些措施能使动叶的剩余寿命增加到 2~ 3倍 ,这在当前条件下是很现实的。在末级有空心静叶的情况下 ,通过从内部加热叶片蒸发除湿是一种尤为合理的减少侵蚀的方法。计算结果表明 ,在这种现代化措施下由于从通流部分抽出加热蒸汽所造成的损失不超过 1% ,并且它能由减少湿度损… 相似文献
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随着汽轮机的大型化和多样化,汽轮机末级叶片振动安全性会出现新的问题,叶片会在非共振强迫振动下产生振动疲劳破坏。研究表明,这是一种叶片颤振。
目前,预估汽轮机叶片失速颤振的简化方法有:半经验法、经验法和三维粘性失速颤振数值解法。
该文从微分方程稳定性原理出发,阐明了叶片颤振的负阻尼机理。介绍了几种预估末级叶片颤振的方法,变形激盘法是作者早期与北航共同开发的一种半经验法,已用于工厂叶片颤振设计。并根据作者的经验,推荐了几种经验法来预估叶片的颤振特性。 相似文献
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以高负荷、大扩张角、小根径/顶径比、大展弦比的工业汽轮机末级叶片为研究对象,设计了直扭静叶、弯扭静叶、周偏直扭静叶3种积叠方案,采用三维CFD方法数值模拟了3种方案的内部流动,分析了压比、反动度、马赫数、静压系数、气流角、效率等参数的变化和内部流场。结果表明:周偏直扭方案的级效率最高,达到90.65%,比直扭方案和弯扭方案分别高0.93%、0.81%;正弯和周偏都能提高根部反动度,形成从根部指向流道中部的压力梯度,减小端壁附近的横向二次流动,降低二次流损失,同时降低了马赫数、减小了激波损失。 相似文献
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针对汽轮机低压末级在小负荷工况下出现的流动不稳定现象,进行了非定常数值模拟研究和分析。对末三级叶片耦合排气缸进行建模,其中末级采用整圈形式,对17%设计质量流量工况进行非定常计算,小流量工况下汽轮机末级表现出类似于压气机旋转失速的现象,对流场监控数据进行周向模态分解及相关分析,确定了扰动的数目为30个,其周向传播速度约为转子转速的56%。最后,结合内部流动特征对非稳定现象的形成机理进行了探讨,小流量下由于径向流动阻塞了通道,并在叶顶间隙射流的作用下形成了通道内的周期性高压区,而前缘溢流和叶顶间隙射流耦合作用促成了叶顶进口附近周期性低压区的形成。 相似文献
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