SA387Cr11.CL2钢拼焊大型封头热处理工艺试验

通过对SA387Cr11.CL2钢大型封头焊接试板的热处理工艺,进行多次试验,找出了合适的热处理工艺;并通过合理的工装,有效控制了封头的变形。     

1Cr11Ni2W2MoV钢叶片的热加工工艺与力学性能

1Cr11Ni2W2MoV钢是在低碳的W_(Cr)=12％钢中加入大量的W、Mo、V等缩小奥氏体相区的铁素体形成元素,使其具有马氏体相变硬化能力,而得到的一种新型的马氏体耐热不锈钢。该钢种具有良好的综合力学性能,在航空工业中已被广泛用于制造600℃以下工作的发动机叶片、盘、轴等重要零部件。 本文将主要探讨航空1Cr11Ni2W2MoV钢叶片热加工工艺(锻造及热处理)与力学性能的关系。     

12Cr2MoWVTiB钢焊后热处理工艺的探讨

对12Cr2MoWVTiB钢焊接接头4种不同焊后热处理保温时间下的显微组织及力学性能进行试验和分析。其结果表明,在其他条件不变的情况下,15min和30min焊后热处理保温时间不能满足要求,60min保温时间既可以满足其组织性能的要求,又比120min节约成本,最终采用60min焊后热处理保温时间。     

超临界汽轮机用9Cr钢材料开发

超临界、超超临界汽轮机用ZG1Cr10MoVNbN不锈钢是一种改良型9％-12％Cr铁素体型不锈钢,要求材质具有优良的冶金质量和合理的成分搭配。文中采用AOD精炼炉精炼工艺技术,开发9Cr钢汽轮机铸钢件产品,掌握了该类材质的冶炼、焊接和热处理特性。     

Cr4Mo4V钢热处理工艺对残余奥氏体量的影响

经对Cr4Mo4V钢进行热处理工艺试验，分析工艺参数对残余奥氏体量的影响，优化了热处理工艺参数，使Cr4Mo4V钢残余奥氏体量控制在5％以内，保证了热处理质量及尺寸稳定性。     

Cr12MoV钢冷挤压模具热处理工艺的改进

ZH110微型汽车前桥上下摆臂所用的冷挤压模具材质为Cr12MoV,热处理后的尺寸公差要求在±0.01mm以内,以保证冲压件的尺寸精度要求。但在原先的热处理过程中模具容易出现变形过大,模具连接过渡部分容易出现微小的淬火裂纹等缺陷。因此,我们对模具的热处理工艺进行了改     

2Cr11NiMoVNbNB钢蠕变规律的研究

在温度600℃下进行2Cr11NiMoVNbNB钢的蠕变试验，采用损伤力学的方法对该材料的蠕变试验数据进行分析研究。结果表明，按照Kaehanov公式推导的由时间分数得到的蠕变损伤和按照Norton公式推导的由蠕变速度得到的蠕变损伤基本一致，而Kachanov蠕变损伤公式稍安全一些。同时，采用θ函数法对蠕变曲线进行研究，得到各θ参数与应力的关系，并且比较Norton稳态蠕变速度和采用θ函数法得到的最小蠕变速度，结果表明，两者基本一致。     

3Cr2W8V钢的热处理工艺优化

利用徕卡金相显微镜、硬度计、电子万能试验机等手段研究了不同的预备热处理工艺、淬火和回火工艺对3Cr2W8V钢组织、力学性能和断口形貌的影响。结果表明,当淬火温度在1020℃至1180℃变化时,3Cr2W8V钢的组织主要为马氏体,当温度上升至1060℃以上时,晶界上开始出现明显的残余奥氏体;当回火温度在500℃至700℃变化时,在相对较低的温度下组织主要为回火马氏体,在600℃时开始出现回火托氏体;随着回火温度的升高,硬度呈现出先升后降的趋势,而冲击韧性表现出相反的趋势;从宏观断口形貌来看,随着回火温度的升高,断口表面由凹凸不平逐渐过渡为平整,再转变为凹凸不平;与传统热处理工艺相比,新工艺获得了更优异的性能,同时热处理时间缩短了至少2h。     

9Cr2Mo轧辊热处理试验研究

通过对9Cr2Mo轧辊进行退火、调质、淬火、回火、深冷处理、二次低温回火等热处理后,能够显著提高轧辊的综合力学性能和使用寿命,有效保证轧辊的表面粗糙度等外观质量,大大降低轧辊的生产成本,提高轧机生产效率,增加经济效益。     

Cr12MoV钢冷作拉延模热处理工艺的改进

我公司的压弯模、精密钢管冷拔模,均采用Cr12MoV材料制作。模具制作的好坏,直接影响着生产效率的提高,在生产中拉延、拔丝、压弯等模具常因尺寸磨损和表面产生沟槽而报废。造成这些失效的原因是多方面的,既有原材料的问题,也有锻造金属的组织成分、锻造温度的合理选择、模具的热处理质量等方面的影响,尤其是在制造过程中热处理参数的选定将直接影响模具的质量。怎样提高模具的使用寿命,是模具使用单位共同关心的问题。现就以我公司生产的精密冷拔拉延模为例,     

Cr12MoV钢模具的热处理

我厂生产的某种模具的下模(见图1),材料为Cr12MoV,尺寸为140mm×100mm×14mm。技术要求:6个φ12mm的孔公差为±0.01mm,孔距公差为±0.02mm,且平面的不平度≤0.02mm,硬度为58～62HRC。     

不同热处理对1Cr17Ni2钢材料性能及其应用的影响

研究两种不同热处理工艺对1Cr17Ni2钢材料性能的影响。通过相关的性能试验进行对比研究,试验包括抗拉试验、冲击韧度、应力腐蚀、常温拉伸疲劳、超声疲劳试验。研究结论为,对于1Cr17Ni2钢,使用相应于830MPa名义强度的热处理工艺,材料的综合性能优于名义强度为1080MPa的热处理工艺,这对在航空紧固件结构中合理选用1Cr17Ni2钢有实际指导意义。     

12Cr13材料热处理工艺与性能的研究

通过不同热处理工艺分析淬火和回火温度对12Cr13不锈材料力学性能的影响,使大家对12Cr13不锈材料的生产和热处理工艺与对应的性能有所了解。     

重载齿轮用20CrNi2Mo 和20Cr2Ni4 钢热处理工艺性能对比研究

通过对20CrNi2Mo钢和20Cr2Ni4钢进行渗碳表面强化处理,检测试样的变形,测试渗层的碳浓度梯度,试样的有效硬化层及表层的残余奥氏体含量。结果发现,20CrNi2Mo钢变形倾向明显小于20Cr2Ni4钢,其碳浓度梯度分布合理,硬化性能好,表层残余奥氏体含量及分布理想,热处理工艺性能优于20Cr2Ni4钢。     

30Cr3钢形变热处理工艺研究

30Cr3SiNiMoVA(以下简称30Cr3钢)是超高强度合金钢,主要作为某型号发动机壳体(以下简称壳体)材料,传统的工艺方法是壳体先旋压成形,然后整体淬火强化,壳体的最终性能主要靠热处理强化获得。该工艺过程的缺点是壳体经整体淬火后变形较大,尤其对大长径比、薄壁壳体更为突出。通过工艺研究,采用先调质后旋压形变热处理工艺方法,取得了很好的效果,为相似超高强度钢的簿壁细长筒体的精密成型,提供了一种更合理的工艺途径。     

2Cr12MoVNbN钢阀杆的热处理

工作温度为570℃的电站阀阀杆,材料常采用2Cr12MoVNbN钢(日本JIS标准的SUH600,化学成分见表1)。工况条件要求阀杆应具有足够的抗破断能力和抗蠕变能力,并且耐腐蚀性和抗擦伤性要好。它是马氏体型耐热不起皮钢,我厂在80年代后     

35Si2CrVB钢簧板的高温形变热处理工艺

对35Si2CrVB钢的高温形变热处理工艺进行了研究,确定形变热处理工艺为：950℃奥氏体化后,立即进行高温轧制,形变量ε=27.2%,迅速水淬,在250-420℃范围回火,均能获得良好的强韧性配合,其强化机理是位错强化、结晶强化、析出强化和相变强化的综合作用。     

20CrMnMo钢热处理工艺试验与研究

我厂处理的船舶侧推器上的若干种大齿轮和齿轮釉,质量要求很严格,在实际生产中,我们认真制定和执行了热处理工艺,对20CrMnMo钢制的大齿轮及齿轮轴采用了三道热处理工序,选用淬火压床进行淬火的最佳工艺参数,经金相组织、力学性能等方面的检测,完全符合图纸要求。现以大齿轮和主动轴为例介绍如下。     

3Cr2W8V钢铝挤压模的复合热处理

3Cr2W8V钢是目前国内外广泛应用的热作模具钢,其服役条件恶劣,经常规热处理工艺处理的模具,在使用中常发生脆断和剥落,降低了模具的使用     

2Cr13锻件填料盒热处理工艺的改进

介绍了压缩机用２Ｃｒ１３锻件填料盒热处理工艺的改进方法，试验表明，２Ｃｒ１３钢锻后直接空冷淬火，经回火处理后，综合机构性能和耐蚀性得到提高，并且简化了工序，减少能耗，降低了成本。