含LaNiAl合金马氏体相变的研究

探讨了富Ｎｉ的ＮｉＡｌ合金添加一定量稀土元素Ｌａ对马氏体相变的影响。结果表明，添加０．０５～０．１５ａｔ％Ｌａ能够抑制Ｎｉ３Ａｌ在晶界及晶内的析出，从而提高基体的Ｎｉ含量，使，Ａｔ，Ｍ，，Ｍｔ明显上升；加Ｌａ后ＮｉＡ１合金相变潜热较小，Ｎｉ６１ＡＩｘ－０．１Ｌａ合金的马氏体相变和马氏体逆相变潜热分别为０．４９Ｊ／ｇ和１．０１Ｊ／ｇ。     

从含锰氧化银矿中回收银

某含Ａｇ氧化矿石中，Ｍｎ６．１９％，Ａｇ１５３．３８ｇ／ｔ，进行了浮选，全泥氰化搅拌浸出试验。结果精矿Ａｇ回收率为１１．５５％，全泥氰化试验Ａｇ浸出率（按浸渣计）１０．７９％。用ＳＯ２在液体介质中浸出Ｍｎ，然后将浸渣氰化提Ａｇ，其浸出率９４．６５％。     

广西金牙金矿提取金之试验研究

广西金牙难处理金矿采用氧化焙烧－氰化工艺使金品位６．１２ｇ／ｔ的矿样浸金率达到８２．９０％，试验条件为：焙烧温度６５０℃，焙烧时间３ｈ，磨矿细度－３２０目占８４．６％，矿浆液固比２：１，氰化钠用量１ｋｇ／ｔ，氧化钙用量４ｋｇ／ｔ。氰化时间１８ｈ，矿浆ｐＨ＝１１￣１２。     

选冶联合流程回收铜银金的工艺

采用ＤＸ 低碱度抑制剂， 用ＮａＯＨ 调节ｐＨ， 在ｐＨ＝ ９ ～１０ 的范围内浮铜抑硫， 使混合精矿中的有价金属与黄铁矿分离， 再选精矿产率２０ ％ ～３０ ％ ， 尾矿含金低于３ ．０ ｇ／ｔ。在较低的压力下（ 氧压０ ．４ ～０ ．６ ＭＰａ） 对所得精矿进行氧压氨浸， 使硫转化为硫酸铵， 铜进入溶液， 金银留在浸渣中。分选中金、银、铜回收率分别为９５ ％ ，９０ ％ 和８５ ％ ； 分选条件为ｐＨ＝ ９ ．５ ， 捕收剂用量２００ ｇ／ｔ， ＤＸ 抑制剂３ｋｇ／ｔ。低压氨浸铜浸出率为９５ ％ ， 浸出压力０ ．５ ＭＰａ， 温度１２０ ℃， 时间３ ｈ ， 氨浓度４５ ｇ／Ｌ。氰化浸出金、银浸出率为９７ ％ 和９５ ％ ， 置换率９９ ％ 和９８ ％ 。金、银、铜总回收率分别为９４ ％ ，８４ ％ 和８１ ％ 。     

含La NiAl合金马氏体相变的研究

探讨了富Ｎｉ的ＮｉＡｌ合金添加一定量稀土元素Ｌａ对马氏体相变的影响。结果表明，添加０．０５￣０．１５ａｔ％Ｌａ能够抑制Ｎｉ３Ａｌ在晶界及晶内的析出，从而提高基体的Ｎｉ含量，使Ａｓ，Ａｆ，Ｍｓ，Ｍｆ明显上升；加Ｌａ后ＮｉＡｌ合金相变潜热较小，Ｎｉ６１Ａｌｘ－０．１Ｌａ合金的马氏体相变和马氏体逆相变潜热分别为０．４９Ｊ／ｇ和１．０１Ｊ／ｇ。     

流动注射—纤维微型柱分离富集—原子吸收法快速测定样品中微量金

建立了以饱和溴水、氯化钠组成的非酸溶金试剂溶解试样，ＦＩＴ－ＡＡＳ法测定微量金的分析方法。讨论了金在流动注射中分离富集的最佳条件。方法的精密度为２．８０％，回收率为９７％～１０２％，绝大多数常见离子无干扰。分析速度为每ｈ６０个样，适于金含量０．０ｘ～ｘｘｇ／ｔ范围。     

在AgCl-NaCl体系中用炭棉吸附银

探索了用纱状炭棉从ＡｇＣｌ－ＮａＣｌ体系中吸附Ａｇ的方法。在现有文献及前期工作基础上，考察了硫脲添加方式，硫脲浓度，Ａｇ＋浓度，吸附时间，溶液酸度，Ｃａ２＋浓度以及温度对吸附效果的影响。考虑综合经济效益，指出的合理条件为：吸附前采用硫脲浸泡炭棉；硫脲浓度：３ｇ／Ｌ；Ａｇ＋浓度；０．０７３ｇ／Ｌ；吸附时间：１．５ｈ；炭棉浸泡时间：３０ｍｉｎ；溶液酸度：自然中性；Ｃａ２＋浓度：１０００ｐｐｍ；吸附温度：室温（２５℃±）。以上条件实验较好的吸附率达到９７％，吸附量也达７１ｋｇ／ｔ，在优化组合条件下将会有更好的吸附效果。     

高纯金中微量杂质元素的化学光谱测定

研究了高纯金中Ｃｏ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｐｈ，Ｓｎ，Ｂｉ，Ｍｇ，Ｍｎ．Ａｌ，Ｃｕ，Ａｇ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｈ等微量元素的化学光谱测定方法。选用二盐酸肼为还原剂。并对还原剂浓度、还原酸度、还原及蒸发温度对测定的影响，以及二盐酸肼和基体金对测定的干扰进行了试验。方法适应性好，测定下限为０．１～１μｇ／ｇ。     

低合金高强钢20Mn2WNbB焊接热模拟粗晶区组织与性能

利用焊接热模拟手段和扫描电镜、透射电镜技术，电子衍射和Ｘ射线衍射等方法研究了国产新型强钢焊接热影响区（ＨＡＺ）粗晶区的组织和性能，发现随８００至５００℃冷却时间ｔ８／５的增长，该区的冲击韧性（αｋ）亦下降。ｔ８／５＜１８０ｓ时，αｋ下降主要是由于富碳的Ｍ－Ａ组成物的增加；ｔ８／５＞１８０ｓ时，αｋ下降主要是由于贝氏体的铁素体板条粗化，另外发现Ｍ－Ａ组成物的精细结构也随ｔ８／５的增长而变化。     

用硫酸铜活化剂选金工业生产实践

采用硫酸铜活化剂代替Ｎａ２ＣＯ３５选别哈图金矿难选，低品位，含高碳金矿石。通过现场生产调试，精矿品位和回收率分别由２０．８５ｇ／ｔ，６０．２９％提高到２８．００ｇ／ｔ和６８．３１％。     

ZL101A合金熔炼新工艺

ＺＬ１０１Ａ合金熔炼新工艺山东平阴铝厂谷兰成表１新工艺与传统工艺比较工艺类别原料投料顺序精炼处理新工艺０．１０～０．２０％Ａｌ－Ｔｉ合金锭（电解）结晶硅（Ｓｉ－１）金属镁（Ｍｇ－１）Ａｌ－Ｔｉ→Ｓｉ→Ａｌ－Ｔｉ→ＭｇＣＣｌ４０．５ｋｇ／ｔＡｌ７２０...     

NKA—9大孔树脂对金的吸附

静态法研究ＮＫＡ－９大孔树脂吸附金结果表明，在０．１￣６．０ｍｏｌ／Ｌ的盐酸或５￣２０％的王水介质中，该树脂对金的吸附率均〉９８％，饱和吸附容量为１４４ｍｇ／ｇ，用５％硫脲溶液可快速洗脱吸附的金，树脂可反复使用，树脂对金的吸附以表面物理吸附为主。     

Atom Diffusion Behavior and Bonding Strength of Ag/Cu Composite Interface

１ＩｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎＴｈｅｒｏｌｅｄＡｇ／Ｃｕｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏｎｔａｃｔｓａｒｅｗｉｄｅｌｙｕｓｅｄｉｎｉｎｄｕｓｔｒｉａｌｅｑｕｉｐｍｅｎｔａｎｄｈｏｍｅａｐｐｌｉａｎｃｅ．Ｈｏｗｅｖｅｒ,ｔｈｅｂｏｎｄｉｎｇｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｃｏ...     

工业铝酸钠溶液除硫渣的回收再生：兼Ba（OH）2制取工艺的研究

种分母液Ｂａ（ＯＨ）２除硫碴的产出率约为２５ｋｇ／ｔ（Ａｌ２Ｏ３），Ｂａ（ＯＨ）２的消耗量约为２０ｋｇ／ｔ（Ａｌ２Ｏ３）。用重晶石和除硫碴配碳焙烧制成黑灰，再用水浸制成ＢａＳ溶液，加ＭｎＯ２氧化除硫，制成Ｂａ（ＯＨ）２溶液，最后冷却结晶，制得Ｂａ（ＯＨ）２晶体。氧化处理的工艺条件：ｔ＝４０℃，τ＝５０ｍｉｎ，ＣＢ＝６６ｇ／Ｌ，αｍ＝２．６５，氢氧化钡产率ηＢＨ＝９９．１％，钡的利用率ηＢＴ＝９６．     

JDN-I熔剂对铝熔体除氢净化效果的研究

研制了一种铝合金熔体净化新型熔剂ＪＤＮ－Ｉ。分析了该熔剂发生作用的机理,实验结果表明,同无熔剂覆盖相比,通过发生一系列的物理和化学反应,ＪＤＮ－Ｉ熔剂可使 Ａ３５６和 Ａｌ９９．９熔体在 ７２０℃时的含氢量分别由 ０．３０ ｍＬ/１００ｇＡｌ下降到０．０９ｍＬ／１００ｇＡｌ和从０．２５ｍＬ／１００ｇＡｌｇ下降到０．１４ｍＬ／１００ｇＡｌ,而在７００℃时的含氢气量分别由０．１８ｍＬ／ｌ００ｇＡｌ下降到０．０８ｍＬ／１００ｇＡｌ和从０．１９ｍＬ／１００ｇＡｌ下降到０．１２ｍＬ／１００ｇＡｌ,除气效果显著。     

提高焦点碳金矿石金回收率研究

甘地含碳金矿生产规模１５０ｔ／ｄ,原生产采用磨矿混汞－浮选－精矿焙煤－再磨碳浸工艺提金,选矿金总回收率７８％～７９％,由于矿石不断开采,矿石贫化,采用原流程工艺复杂,金回收率偏低,且法发没有烟道,炭浸浸渣含金１０ｇ／ｔ左右,生产成本高。为化工艺流程,降低成本,提高经济效益,经试验采用混汞－石灰预处理－炭浸工艺,金选矿总回收率达８６．８９％。     

稀土元素在金中固溶度亚稳扩展研究

用Ｘ射线衍射测定点阵常数法研究了在１０＾６Ｋ／ｓ的快速凝固条件下，稀土元素在Ａｕ中的亚稳扩展固浓度，Ｃｅ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｄｙ、Ｅｒ、Ｙｂ和Ｙ在Ａｕ中的亚稳扩展固溶度分别为０．３、０．４、１．５、９．０、１３．１３．４和１０ａｔ％。稀土元素的固溶度随它们与金原子半径相对差的减少而明显增大，用稀土与Ａｕ合金化时发生电子从稀土原子向金原子转移来说明稀土在Ａｕ中较大的固溶度。比较和讨论了稀土在Ａｕ、Ａｇ、Ａ     

中铬抗磨铸铁磨球的研制

由单铸无缺口冲击试样测得中铬抗磨铸铁的αｋ≥７Ｊ／ｃｍ２，ＨＲＣ≥５６。由６０ｍｍ磨球实体测得αｋ≥２９３Ｊ／ｃｍ２，磨球表面ＨＲＣ≥５４，剖面ＨＲＣ在５７～５８５之间，从球心到表面显微组织一致。在火电厂大型球磨机磨煤粉时球的磨耗＜６０ｇ／ｔ煤，破碎率００１％，生产率提高２０％。用中型球磨机磨金精矿粉时，球磨耗＜１２００ｇ／ｔ矿     

Ag—Cu纳米合金的微观结构

利用高分辨电镜（ＨＲＥＭ）对气相凝聚法制备的Ａｇ１－ｘＣｕｘ（０．０５≤ｘ≤０．４０）纳米合金样品中的微观结构进行了研究．结果表明，在所有合金样品中，都没有观察到明显的界面亚稳相的形成，且晶界具有有序的原子结构样品中两组元的等轴纳米晶粒分布均匀，但随着Ｃｕ含量的增加，Ｃｕ颗粒出现明显的偏聚和粗化；与稳定相相比，富Ａｇ和富Ｃｕ相的点阵常数没有发生显著的变化．     

Ag－Cu纳米合金的微观结构

利用高分辨电镜（ＨＲＥＭ）对气相凝聚法制备的Ａｇ１－ｘＣｕｘ（０．０５≤ｘ≤０．４０）纳米合金样品中的微观结构进行了研究．结果表明，在所有合金样品中，都没有观察到明显的界面亚稳相的形成，且晶界具有有序的原子结构样品中两组元的等轴纳米晶粒分布均匀，但随着Ｃｕ含量的增加，Ｃｕ颗粒出现明显的偏聚和粗化；与稳定相相比，富Ａｇ和富Ｃｕ相的点阵常数没有发生显著的变化．