德意志民主共和国国营钢管公司的新顶管机组

<正> 本文介绍了民主德国国营钢管公司1979年9月投产的新顶管机组的部分热轧设备及其工艺特点。该机组采用边长200毫米的连铸方坯和边长160毫米的初轧方坯作坯料。使用连铸方坯顶管时,采用直径为130毫米的芯棒,荒管经张力减径后的成品管直径为30～89毫米;用160mm轧     

国内外钢管文摘

<正> 在勃列日涅夫厂的140自动轧管机组上生产直径48～114,壁厚3.5～20毫米的无缝管,年产67500吨成品管和21000吨冷轧(拔)管坯。一套25～114轧管机生产水、煤气镀锌焊管,规格为21～114,壁厚2.8～4.5毫米,生产能力95000吨/年。波波夫厂的16～76毫米轧机用于生产直径10～85毫米的焊管(85000吨/年)。西波德姆     

周期轧机轧制力能参数的研究

全苏钢管科学研究所的工作者研究了在现代4～10″和5～12″周期轧管机组上轧管的力能参数。研究是采用20号钢,在4～10″机组上轧制直径195毫米、壁厚728毫米以及在5～12″机组上轧制直径279和378毫米、壁厚分别为6～9和8～17毫米的钢管的情况下进行的。轧辊具有下列参数:锻轧段角度80°,精轧段角度76°,终轧段34°,辊身直径分别为740、785和925毫米(与上述所轧钢管的规格相应),毛管尺寸分别为320×60、382×57和492×65毫米。     

生产77×10汽车半轴套管的新工艺

<正> 鞍钢无缝钢管厂将140自动轧管机上87mm轧槽孔型改为89mm,轧槽孔型的椭圆度系数由1.07改为1.04,并在该自动轧管机上进行两道次轧制生产φ77×10汽车半轴套管试验,经一年多生产实践证明:改进后的89mm圆孔型咬入条件良好,     

热轧36HX—ш合金管生产工艺的改进

<正> 在苏联南方钢管厂350自动轧管机组上,按为 X18H10T 型耐蚀钢制定的工艺,用直径215毫米锻坯生产尺寸为273×11毫米的36НХ—Ш合金钢管。按这种工艺生产的管坯(荒管)在环形炉中两次加热和在穿孔机上三次穿孔。第一次穿孔之后,荒管冷却、检查并传送到二次加热的环形炉中。加热以后,经两次穿孔和在自功轧管机、均整机及定径机上轧制。     

Φ820mm限动芯棒精密轧管机组的研发与应用

结合大直径热轧无缝钢管的特点,介绍了Φ820 mm限动芯棒精密轧管生产线的设备组成及新型锥形辊穿孔机和限动芯棒精密轧管机的工艺流程、主要参数和特点,以及轧制产品的几何尺寸精度。检测结果表明:在没有定径轧制的情况下,通过穿孔、限动精轧或穿孔、二次穿孔、限动精轧的荒管外径尺寸精度超出成品管精度(外径公差≤±0.5%D)要求;而轧后荒管的壁厚尺寸精度在成品管精度(壁厚公差±5%S~±8%S)要求的范围之内。     

周期轧制小公差范围内钢管

<正> 在轧制直径219～325毫米、壁厚8～18毫米钢管时具有很大的节约金属的潜力。潜力之一就是在轧制钢管时缩小公差范围。然而,由于钢管负公差轧制限制了其横向壁厚偏差,此偏差主要根据钢锭加热的温度和均匀程度而变化。为了轧制负公差范围内的钢管而设计了一种控制精度的方法。这种方法可根据横向壁厚不均、钢锭重量和钢管品种正确有效地确定钢锭轧成的钢管长度。按这     

采用两种定径工艺提高140—325周期轧管机组的生产效率

<正> 组成现代周期轧管机组的12架减-定径机,在周期轧管机后轧制薄壁管的直径压下量可以达到14%。此时,由于减-定径机同时工作的机架数量不同,因此,钢管的直径压下量可达很宽的范围。值得注意的是,在所轧制的品种中钢管相邻规格的彼此直径差为26～28毫米,因而,供给减-定径机的钢管直径范围是很宽的。在这个机组上,利用全部12个机架、最大压下量30～35毫米,可轧出最小尺寸的成品钢管(工艺Ⅰ),而同样直径的钢管,利用后部的4～5机架,直径压下4～10毫米,则可轧出大尺寸的成品钢管     

世界轧钢之最

一、钢材最薄的带钢为0.001毫米;最厚的钢板为300毫米;(初轧板坯厚达610毫米)最宽的钢板为5300毫米;最窄的剪切带材为1毫米,最长的钢板为65米,最重的钢卷为60吨;最大的型钢为1000毫米高的H型钢;最长的型钢为50米的钢轨,钢管最小直径为0.076毫米;钢管最大直径为4000毫米;钢管最小壁厚为0.01毫米,钢管最大壁厚为60毫米,钢丝最小直径为0.001毫米;世界钢材总产量中生产量最大的是带钢。二、轧机最大的轧机是5500毫米宽厚板轧机;最小的轧机是牙金轧机;轧机机架一片牌坊最大重量为360吨;最大轧辊重量为220吨;轧辊最多的轧机是36辊薄带轧机;轧辊直…     

成都无缝钢管厂φ100mm单孔型自动轧管机轧制φ159mm荒管获得成功

<正> 成都无缝钢管厂金堂分厂热轧车间φ100mm穿孔机和φ100mm单孔型自动轧管机继1990年11月穿制φ148mm毛管和轧制φ142mm荒管取得成功后,又于1991年6月2日采用φ150mm管坯,成功地穿制出φ168mm毛管和轧制出φ159mm的荒管。     

LG—200轧机轧槽块热处理及材质的研究

<正> 成都无缝钢管厂金堂分厂的 LG—200轧机是我国目前最大的冷轧管机,它主要生产一些国防和经济建设急需的大口径无缝钢管。过去由于轧机的关键部件——轧槽块的寿命低,平均每副只能轧5000米左右就因产生剥离、掉块或轧裂等缺陷而不能再用,这不仅大大增加成本,而且常常因轧槽块的供不应求而被迫停产。为解决 LG—200轧机轧槽块的问题,成都无缝钢管厂和冶金部攀枝花钢铁研究院子一九七八年十月签订了“LG—200轧机轧槽块的研究”的科学协议。该协议针对轧槽块存在的问题,要求该项研究最后达到的技术指标为:     

西德的无缝钢管生产

西德生产直径25～400毫米的热轧碳素钢和中合金钢钢管,用于锅炉、水管、石油工业、机械结构以及作为冷轧管的管坯等。热轧无缝钢管的穿孔采用斜轧穿孔机,其工作辊垂直布置,侧向装有导盘。铸坯的初轧采用六机架和八机架的三辊轧机,其传动采用三相交流电机成组传动。由荒管生产成品管采用带芯棒的纵轧方法,生产轴承管采用横轧方法。新的轧管方法是采用阿赛尔三辊轧机和具有大压下量的行星式轧管机(HRM)。阿赛尔三辊轧机增大了机架的刚度,引进了壁厚变化时轧机的自动调节装置(从前是采用改变轧辊装置角度的     

斜轧延伸变形区中壁厚增加现象的研究

包钢无缝钢管厂φ400mm自动轧管机组的主要工艺流程为:1次穿孔→2次穿孔(二辊斜轧延伸)→轧管→均整→定径。试验研究确定,1次穿孔后的毛管在二辊斜轧延伸机上轧制时,变形过程中存在严重的壁厚增加现象,即从上一个由轧辊与顶头构成的辊缝中轧出的管壁,在进入下一辊缝之前的半周旋转过程中,其壁厚增加。这一现象造成了工具磨损加剧、钢管尺寸精度降低及轧制能耗增加等一系列不良后果。     

关于φ100毫米狄舍尔轧管机组改造的几个问题

<正> 为了满足国民经济发展对热轧无缝钢管数量、质量、品种规格的需要,根据国内现有热轧设备实际状况及存在的问题,除应新建1～2套中径热轧钢管机组外,有组织、有计划、有重点地改造现有热轧钢管机组更是当务之急。本文拟就鞍钢无缝厂φ100毫米狄舍尔轧管机组的改造和狄舍尔轧管机本体存在的问题加以探讨。1.改造的必要性鞍钢无缝厂现有年产量为13.5万吨的φ140毫米自动轧管机组和年产量为3.5万吨的φ100毫米狄舍尔轧管机组,现正在组建年产7万吨的石油管加工车间。若成材率按90%计算,则需管体为7.7万吨,而目前φ140毫米自动轧管机组在扣除必须完成的一般锅炉管、高压锅炉管、汽车半     

国内外钢管文摘

<正> 鞍钢无缝钢管厂在生产实践的基础上,总结出一套用φ140自动轧管机组生产18—8型奥氏体不锈钢管的最佳工艺参数。①管坯:要求管坯锻轧后应车光,无表面缺陷。α-相(?)1.5级、TiN(?)2.5级;②管坯加热:采用低温装炉、低温慢速加热和高温快速加热工艺。文中列举了 ICr_(18)Ni_9 Ti 加热规范;③穿孔:在采用钼基顶     

小直径热轧荒管的生产工艺研究

介绍了用二辊或三辊轧机试轧φ57～76mm小直径热轧荒管的工艺参数、轧辊和芯棒的力能参数、荒管的表面质量及几何尺寸精度等。试验表明,在工业条件下,用二辊轧管机组可生产出符合要求的小直径热轧荒管。     

鞍钢无缝钢管厂φ100mm机组改造性大修简介

<正> 鞍钢无缝钢管厂φ100mm 机组改造性大修工程是自厂筹集资金,以自厂设计、施工为主,由鞍钢自己制造设备。该工程于1989年2月开始土建施工,5月日中旬进行设备安装调试,6月18日一次试轧成功,实观了当年施工、当年投产、当年完成机组目标计划。新机组设计年产量为10万t(轧制量),主要产品是石油管料和冷拔管料;生产规格     

用Φ76mm自动轧管机组试产小直径冷拔管料的研究

介绍了在Φ７６ｍｍ自动轧管机组上试产小直径热轧荒管的有关工艺及参数，生产中需采取的技术措施。比较了用小直径热轧荒管生产小直径薄壁冷拔钢管的冷拔道次数、成材率、金属消耗等。实践表明，用Φ７６ｍｍ自动轧管机组为冷拔提供小直径热轧荒管，扩大了机组的产品规格范围，使冷拔小直径薄壁钢管的生产工艺趋于合理。     

新型阿塞尔轧管机工艺设备特点简析

介绍了新型阿塞尔轧管机的工艺及设备特点和原Φ100mm机组生产线改造情况。试生产表明,新型阿塞尔轧管机轧制中等壁厚的荒管时,荒管外径小于毛管外径5mm即可实现无切尾轧制;轧制薄壁荒管时,使用"快打开"装置,可使管尾损失控制在50mm以内。     

苏联30-102连轧管机组装上了新定心装置

由于苏联尼科波利南方钢管厂的30-102连轧管机组的轧制速度高(每小时轧400根钢管),而现行的管坯定心方法太浪费时间,所以不能采用。又因管坯在加热过程中出现扭曲或切端头时出现端部局部变形,所以就不能使用定心装置的冲头来定心,否则将会导致中心孔偏心、使定心工序作用不大。而不定心又会导致荒管和成品管前端的横向壁厚差太大,从而使切头损失增大。在生产直径83～102mm的