秦山核电厂安全壳预应力孔道灌浆试验

泰山核电厂反应堆安全壳厂房是该核电广的主厂房。安全壳筒身为圆柱形筒体,外径38m,壁厚1m。安全壳筒身上部为三心圆碟形穹顶,穹顶混凝土厚度1m,弩顶顶标高为+62.5m。安全壳内+18m 以下为内部结构,上部为犬厅。厂房剖面如图1所示。安全壳厂房除底板为非预应力结构外,筒身及穹顶均采用后张法 XM 型预应力体系,安全壳筒身配水平及垂直向预应力筋,穹     

田湾核电站安全壳预应力张拉技术

田湾核电站安全壳预应力实际张拉力达11．2MN,为国内最大吨位预应力,钢束最长为178．42m,属超长预应力钢束。锚具部件的安装包括竖向钢束、水平钢束。筒体墙和穹顶水平钢束初步张拉采用等应力张拉,主张拉采用C1500F千斤顶。张拉结束后,锚固夹片并将荷载传递至锚块上,检查滑动量后二次紧固。简体墙竖向钢束采用两端同时张拉方式,张拉程序与水平预应力张拉相同,通过控制千斤顶压力及测量延伸率、夹片拉入值进行预应力张拉质量控制。     

岭澳核电站安全壳预应力孔道摩擦试验

岭澳核电站核反应堆厂房安全壳为后张预应力混凝土结构 ,安全壳筒身外径３８．８０ｍ ,高５６．６３ｍ ,设有互成９０°的４个扶壁柱 ,筒身壁厚９００ｍｍ ,穹顶厚８００ｍｍ ,混凝土强度为２８ｄ圆柱体强度４０ＭＰａ,相当于我国的Ｃ５０。预应力采用法国Ｆｒｅｙｓｓｉｎｅｔ公司Ｋ系列后张群锚体系 ,并采用抗拉强度为１７７０ＭＰａ的 １５．７低松弛钢绞线。预应力筋布置为垂直、水平和穹顶束三部分 ,共５４１束 ,孔道总长４３ｋｍ ,需用钢绞线１２５０ｔ。垂直束３６Ｔ１６型锚固于环梁顶和筏基张拉廊道上 ,共１４４束 , １３９．７×…     

大亚湾核电站反应堆安全壳预应力技术

大亚湾核电站反应堆安全壳预应力工程 ,采用法国标准的FreyssinetMonogroup体系 ,由 1 9股或 36股T1 6钢绞线组成钢束穿入刚性及半刚性导管中进行后张拉得到预应力。安全壳预应力分为水平、竖向和穹顶 3个系统 ,水平方向采用 360°全周长布置。钢束张拉需严格按规定的先后张拉次序进行。为防止钢绞线锈蚀 ,张拉后导管内用缓凝水泥浆灌浆。     

倒“U”形预应力施工技术

针对竖向倒"U"形预应力工程与一般预应力工程施工的不同之处,以田湾核电为例,全面介绍了竖向倒"U"形预应力工程施工的关键技术,对今后类似无法进行单根穿束的预应力工程的整体穿束、张拉施工提供了丰富的理论依据和实践经验。     

核电站安全壳预应力束损失与伸长量计算方法

以某核电站工程为例,对其混凝土安全壳预应力束形状进行了描述,分别介绍了环向标准预应力钢束和绕贯穿件预应力束的应力损失及伸长量,并对计算结果进行评价,得出了关于预应力束应力损失和伸长量的规律。     

无粘结预应力在大直径筒仓工程中的应用

贵州贵阳水泥厂熟料库筒仓工程,基础为挖孔灌注桩,基础上部为4m高的环形承重梁。筒身底顶板标高为4.6m、板厚1.1m,筒身顶标高45.5m、内直径25m、外直径25.8m、壁厚400m m,筒身设有四个互成90°的扶壁柱,筒体混凝土C40。预应力筋设计为无粘结钢绞线,每束7j15,包角180°,即每圈按180°分两段组成,要求同时张拉,上下相邻两圈预应力筋张拉端互成90°,在四个扶壁柱上组成锚固肋,张拉控制应力1077M Pa,采用1类夹片锚具,标高从3.75～45.50m之间共设置128圈钢绞线束。一、预应力施工工艺流程筒仓底板钢筋绑扎→预应力筋下料→锚具及预应力筋安装→…     

索塔U形环向预应力施工控制

南仓斜拉桥索塔的塔柱内布置了弯曲半径为l.5m的U形大吨位预应力环向束,其施工工艺和技术控制指标与现行技术规范中的普通钢束施工有较大不同。文章介绍了不同的原因并结合工程实例对塑料波纹管留孔、预应力钢束的穿束以及张拉等施工关键问题进行了探讨,保证了U形预应力束施工质量。     

岭澳核电站二期核岛安全壳预应力施工技术

岭澳核电站二期核岛安全壳为后张预应力混凝土结构.根据该工程预应力施工周期长、质量要求高、钢束空间形状复杂、张拉吨位大、操作空间狭小等特点,采取了针对性的措施.并详细介绍了管道埋设、张拉平台安装、钢绞线穿束、预应力张拉以及张拉后孔道灌浆等施工工艺.为保障核电站安全运营,预应力张拉完毕后,需对钢束应力应变进行监测并对监测束灌蜡.结果表明,各项指标满足设计要求,取得了较好的效果.     

岭澳核电站安全壳预应力施工与监测束孔道灌油技术

岭澳核电站安全壳为后张预应力混凝土结构,文中介绍了安全壳预应力设计特点、施工方法、监测情况以及监测束灌油技术。     

H型钢开坯轧制变形分析

借助有限元分析软件MSC SuperForm2 0 0 2对H型钢开坯轧制进行了模拟。分析了金属变形特点和轧件充满情况。研究表明 ,箱形孔中轧件腹板的变形与宽展较小 ,异形孔中轧件腹板与翼缘的的变形很不一致 ,腹板出变形区后厚度存在反弹增加现象。异形孔中轧件不能很好地充满孔型 ,异形孔中轧制压力较大。     

建筑物纠偏常用方法及其应用

根据以往的一些建筑纠偏的工程经验 ,本文总结了建筑物倾斜原因及对几种常用的建筑物纠偏方法进行了分析和探讨 ,并列举了相应实例 ,以供有关设计人员参考。     

中科院图书馆、档案馆工程钢结构连廊吊装方案的选择

通过对中科院图书馆、档案馆工程钢结构连廊吊装方案的讨论 ,针对在市区钢结构施工中受到的外部环境的制约因素 ,探索了一种在市区进行大跨度钢结构施工的方案 ,并提出了建议 ,可为类似工程提供参考。     

倾斜撑杆式索穹顶结构节点及张拉模拟

分析了索穹顶结构节点的特点,设计了适合倾斜撑杆式索穹顶的节点形式。另外对倾斜撑杆式索穹顶结构的施工张拉方法进行了探讨和研究。利用有限元分析软件对3类施工张拉方案进行模拟,分析内力变化规律,评价各种张拉方案的施工可行性,并给出了建议张拉方案。     

基础大体积混凝土粗骨料的选择

骨料的粒径大小和骨料的品种不同,对基础大体积混凝土的抗裂性影响较大,骨料的粒径增大,将影响到混凝土的极限拉伸能力,骨料品种的热胀系数过大,也将影响到基础大体积混凝土的抗裂性,为提高基础大体积混凝土极限抗拉能力应选择合适骨料粒径和骨料品种,并进行最佳级配。     

关于浓差能本质及浓差能理论转换效率的再研究

浓差能是一种具有许多独特优点而表现形式较为抽象的新型能源,目前已日益引起人们的兴趣和重视。本文在文献(3)基础上,对浓差能本质及浓差能理论转换效率作了进一步的研究,内容包括两方面:1)对浓差能与机械能在本质上完全一致的观点提出了较严格的证明;2)推导出以膜法为基础的浓差能理论转换效率公式,指出任何理想转换机器在其最大功率输出点处的转换效率均不可能超过η=K/(1 K),这里K是与渗透过程有关的参数。     

某图书馆圆形楼盖设计

本文介绍了黑龙江省铁力市第一中学图书馆圆形预应力井式梁板楼(屋)盖应用SAP2 0 0 0软件及有关规范的设计过程。给出了该预应力井式梁板结构的材料选择、预应力工艺选择、预应力筋的线型选择、荷载取值与内力计算、预应力筋与非预应力筋的选配等设计计算的思路和方法,可供建造同类工程时参考。     

脆性岩石扩容起始应力预测——以花岗岩和闪长岩为例

 采用TAW–2000电液伺服岩石三轴试验机,通过32组花岗岩和闪长岩的物性及单轴压缩试验测试,获得岩石的特征物理力学参数。在此基础上,揭示岩石扩容起始应力与弹性模量、泊松比和孔隙度的关系,建立花岗岩和闪长岩的扩容起始应力预测方程。研究结果表明：(1) 弹性模量作为岩石的弹性基质刚度的反映,包括颗粒间的接触刚度和颗粒间基质的刚度,孔隙度作为岩石内部孔洞空间的体积测量指标,是岩石内初始的微裂纹、微孔洞及张开裂纹的综合反映,一定程度上可以反映初始损伤的程度,二者与岩石的扩容起始应力密切相关;(2) 扩容起始应力与弹性模量呈正相关,而与孔隙度呈负相关,当弹性模量最小而孔隙度最大时对应最小的扩容应力值,反之调整;(3) 通过逐步数据拟合分析得出扩容应力的预测模型,通过与试验结果的对比分析,证明预测模型的可靠性。在弹性模量、孔隙度和泊松比已知的前提下,可以先验地对扩容起始应力进行预测,为扩容起始应力的求解提供一条新的思路。     

节点法一些具体问题的处理

本文阐述城市煤气管网水力计算节点法的基本原理以及在实际应用中一些具体问题的处理方法。     

蜂窝梁的挠度影响因素分析

对蜂窝梁挠度的4个影响因素:蜂窝梁的扩张比,孔的类型,蜂窝梁的高跨比,剪跨比进行分析比较,并与等截面实腹式梁的挠度进行对比,得出蜂窝梁的扩张比、高跨比对挠度影响较大,并指出蜂窝梁扩张比的合适范围及挠度扩大系数α值的变化规律。