φ2.4 m×1 0 m水泥磨喂料端漏灰的治理

磨机喂料端漏灰是常见的问题。我厂两台Φ２．４m×１０m水泥磨喂料溜子与进料螺旋筒之间的间隙仅用一道密封盘根密封，盘根磨损后，即出现漏灰。后经采取以下几项措施治理，完全解决了漏灰、漏料问题。（１）加强磨机通风，防止粉尘从磨头溢出。（２）将材质、厚度与螺旋叶片相同的钢板（Φ２．４m×１０m水泥磨为１０mm）裁成宽４０mm的圆行钢条，切成数段，再按内螺旋的螺距和螺旋角弯好，用电弧焊焊在原有叶片上，加高螺旋叶片高度，增大进料螺旋的送料能力。（３）在进料漏斗出口加焊阻止物料粉溢出的装置。用６mm钢板制成一个阻止料粉…     

干气密封检修经验小结

1 干气密封简介 干气密封的动环材质为碳化钨，且密封面上开有螺旋槽，静环材料为石墨。随着动环的转动，流体向内被泵压到螺旋槽的根部即密封壁，压力增高，使碳质环的表面抬起与硬质合金环间产生一个3μm的径向间隙，间隙内形成很薄但高度稳定的流体界面，使两个表面在设备正常运行时保持分开不接触。干气密封的密封气采用工业氮气或工业仪表空气，其压力一般高于介质压力0．15～0．20MPa。     

HL提升机下链轮处密封及张紧结构的改进

提升机下部故障主要有以下几方面： １）提升机在运行过程中，由于物料流量不均匀而 冲击料斗，再由料斗把不均布的冲击力传给下链轮， 使下链轮受到较大冲击载荷。 ２）原轴承座离滑板距离太近，且固定轴承座的底 板焊在滑板上。滑板上的固定防尘环与轴上的转动防 尘环的迷宫槽是有间隙的，提升机壳内粉尘沿迷宫槽 间隙外冒，当遇到轴承座流出的润滑油时，在其槽内 形成油污而使两环卡死，导致转动防尘环与轴产生滑 动，外冒的粉尘增多使轴磨损加快，产生间隙。加之轴 承座透盖密封结构简单，粉尘极易进人轴…     

球磨机磨头漏灰的改进

我厂的φ2.2×6.5米球磨机自投产以来,磨头进料处一直存在漏灰现象.这不但影响磨房的文明生产,而且还有害于磨机主轴瓦润滑油的油质。究其原因(见改进前磨头示意图):进料管伸入螺旋筒端直径为φ600毫米,与螺旋筒壁之间间隙较小,而进入螺旋筒的物料又不能及时地沿螺旋板滑入磨仓内,物料极易挤满进料管与螺旋筒之间的间隙。当密封羊毛毡稍磨损     

柱面螺旋槽气膜密封微尺度流动场稳态特性分析

针对燃气轮机转子振动较大的特点,提出一种新型柱面螺旋槽气膜密封。利用考虑滑移边界条件下的微尺度效应稳态柱面雷诺方程,求解柱面气膜的压力的近似解析解,获得柱面螺旋槽气膜量纲1浮升力、泄漏量以及摩擦转矩,并讨论了工况参数和螺旋槽结构参数对稳态性能的影响。综合考虑参数对稳态特性的影响,提出优化结构参数。结果表明:密封压差对稳态特性的影响要远大于偏心率。在不同的偏心率下,螺旋槽槽数对浮升力的影响不明显,随着槽数的增加,摩擦转矩升高,泄漏量降低并在槽数n=12左右趋于稳定;随着槽深的增大,浮升力呈下降趋势,摩擦转矩和泄漏量相应增大;随着密封宽度增大,浮升力呈上升趋势,但偏心率不同,上升幅度不同;泄漏量在密封宽度L=0.035 m处基本稳定。螺旋角的增大导致了浮升力的下降,摩擦转矩和泄漏量呈上升趋势。在密封压差的作用下,摩擦转矩随着4种结构参数的增大而上升。槽数增大导致浮升力下降,与槽深的影响刚好相反。随着密封宽度的增加浮升力先降低后升高,与螺旋角的影响刚好相反。槽数和密封宽度的增加导致泄漏量快速下降至稳定值。提出优化的结构参数如下:槽数n=12~18,密封宽度L=0.03~0.045 m,螺旋角α=40°~50°。     

柱面螺旋槽气膜密封微尺度流动场稳态特性分析

针对燃气轮机转子振动较大的特点,提出一种新型柱面螺旋槽气膜密封。利用考虑滑移边界条件下的微尺度效应稳态柱面雷诺方程,求解柱面气膜的压力的近似解析解,获得柱面螺旋槽气膜量纲1浮升力、泄漏量以及摩擦转矩,并讨论了工况参数和螺旋槽结构参数对稳态性能的影响。综合考虑参数对稳态特性的影响,提出优化结构参数。结果表明：密封压差对稳态特性的影响要远大于偏心率。在不同的偏心率下,螺旋槽槽数对浮升力的影响不明显,随着槽数的增加,摩擦转矩升高,泄漏量降低并在槽数n=12左右趋于稳定;随着槽深的增大,浮升力呈下降趋势,摩擦转矩和泄漏量相应增大;随着密封宽度增大,浮升力呈上升趋势,但偏心率不同,上升幅度不同;泄漏量在密封宽度L=0.035 m处基本稳定。螺旋角的增大导致了浮升力的下降,摩擦转矩和泄漏量呈上升趋势。在密封压差的作用下,摩擦转矩随着4种结构参数的增大而上升。槽数增大导致浮升力下降,与槽深的影响刚好相反。随着密封宽度的增加浮升力先降低后升高,与螺旋角的影响刚好相反。槽数和密封宽度的增加导致泄漏量快速下降至稳定值。提出优化的结构参数如下：槽数n=12～18,密封宽度L=0.03～0.045 m,螺旋角a=40°～50°。     

螺旋泵螺杆螺旋叶片的加工

螺旋泵为气力输送设备，用于输送水泥、生料、粉煤厌、煤粉等粉状物料。螺杆是螺旋泵的关键部件，它是在一根轴上缠绕一段不等距螺旋叶片，起到2个作用，一是定量输送物料，二是形成料栓，在螺杆出料端，当物料与输送气体接触时，料栓起到密封（锁风）作用，防止风倒入进料端面倒灰。     

Φ2.4m×13m水泥磨的技改措施

１磨头密封装置的改进我厂粉磨车间Φ２．４ｍ×１３ｍ水泥磨磨头返料严重，每班约０．５ｔ左右。经检验发现，进料螺旋筒与进料嘴接触部位没有螺旋叶片及其它堵料的部件，进料时由于磨内的料面高于密封位置，造成物料倒流。为此，采取了以下措施（见图１）。图１磨头进料示意图（１）在进料装置的进料嘴上，焊一个比内螺旋筒内径小１～２ｍｍ的挡料密封圈，以对物料起到二次密封的作用。（２）在水泥磨进料内螺旋筒上，靠近新焊密封圈２～３ｍｍ处，１２等分焊接１２块扬料板，其尺寸为：１００ｍｍ×４０ｍｍ×８ｍｍ，焊接倾斜方向与内螺…     

宽速域三种典型型槽油气密封泄漏与成膜特性对比研究

如何实现涡轮增压器气膜密封在低速状态的低漏油和高速状态的低窜气、高刚度是其设计的关键问题。以泵出型螺旋槽、八字复合型槽和雷列台阶复合型槽油气密封作为研究对象，基于双相雷诺模型数值求解了三种型槽油气密封的流场分布，测试了不同工况下气膜密封的气膜厚度和介质泄漏，对比研究了宽速域范围内三种型槽油气密封的泄漏和成膜特性，重点分析了槽深、螺旋角和泵出槽长比等关键结构参数对八字复合型槽油气密封泄漏和成膜特性的影响规律。结果表明：泵出型螺旋槽密封因具有最小的漏油量可作为低速状态的优选方案，八字复合型槽密封因具有显著更低的窜气量和更大的气膜刚度可作为高速状态的优选方案，不过这依赖其槽深、螺旋角和泵出槽长比的合理设计；在一定的工况和结构参数时，复合型槽密封有望在端面形成明显的油气径向分界面，从而实现油气近零泄漏。     

氨气压缩机跑油原因分析及处理

由于氨气压缩机高压缸密封油高位槽的液位调节系统故障，不能正常调节油位致使高位槽液位上升，导致密封油沿着气相管线（即参考气管线）进入浮环油膜密封与轴端密封的前迷宫密封之间，密封油一部分去了污油捕集器，另一部分通过轴端前迷宫密封进入到了缸体内部。通过对氨气压缩机组的特定监护运行，调整优化工况，保证了生产装置的连续运行；借系统停车的机会，更换了高压缸密封油高位槽的液位变送器，机组开车后，运行正常。     

中低压干气密封螺旋槽结构参数优化

基于完全析因设计方法,开展中低压干气密封端面螺旋槽几何结构参数优化.基于气体润滑理论,对中低压条件下螺旋槽干气密封的动压开启力增长率、气膜刚度和刚漏比等密封特性参数进行分析,获得了中压和低压条件下螺旋槽几何结构参数的优选值范围,提出"螺旋槽干气密封特性参数优化带".结果表明:特性参数优化带能较好地反映螺旋槽干气密封在不同压缩数下的最优性能水平;在中低压高速条件下,当螺旋角b=10°～25°,槽深h_g=5～10 mm时能获得较优的密封性能;当槽坝比a_g=1.5～4.0,槽长宽比l=2～8时能获得较好的动压效应和轴向气膜稳定性;当槽坝比a_g=0.7～1.5,槽长宽比l=2～5时能获得较好的综合密封性能.     

基于最优传质系数的槽型结构参数对液膜机械密封汽化特性影响及优化

在获取Lee相变传质方程中最优传质系数的基础上,研究了螺旋角、槽径比、槽堰比以及槽深等槽型结构参数对液膜机械密封汽化特性(平均汽相体积分数表征)的影响规律,并基于均匀试验设计方法和响应面法探明了槽型结构参数之间的交互作用。最后以槽型结构参数为设计变量,以平均汽相体积分数为优化目标,采用遗传算法获得了结构参数的最优解范围。研究表明：平均汽相体积分数随着螺旋角、槽堰比、槽深的增大而增大,随着槽径比的增大先增加再减小;槽堰比和槽深交互影响极其显著,螺旋角和槽深交互影响较为显著;螺旋角、槽径比、槽堰比以及槽深分别在25.0°~28.0°、0.10~0.30、0.10~0.25和4.0~6.0 μm时,可以获得较优的平均汽相体积分数值。     

双向导料槽

双向导料槽李洪斌，蔡瑞航安徽省淮南市八公山水泥厂（２３２０５２）在水泥生产过程中，物料通过导料槽时往往会产生扬尘和磨损。设计时多采用密封或增设收尘的办法加以克服。实际上，由于进出导料槽的物料运动速度较快，迫使空气搅动，影响密封效果，同时对导料槽的磨损...     

假塑性流体的雾化研究

用于高粘度物料的二汉式喷嘴，在气体通道内放置螺旋槽后，使进入喷嘴的气流在螺旋槽的引导下成为有一定旋转角度的高速气流。考察了该气流对物料雾化的效果，并比较了喷嘴的不同结构形式对雾化特性的影响。     

假塑性流体的雾化研究Ⅲ.具有螺旋导流槽的二流式喷嘴

用于高粘度物料的二流式喷嘴，在气体通道内放置螺旋槽后，使进入喷嘴的气流在螺旋槽的引导下成为有一定旋转角度的高速气流。考察了该气流对物料雾化的效果，并比较了喷嘴的不同结构形式对雾化特性的影响     

上游泵送人字槽液膜密封结构优化设计

以上游泵送人字槽液膜密封为研究对象,采用有限差分法求解稳态雷诺方程和传热方程,分析密封端面结构参数对密封稳态性能的影响。结果表明:随台槽比的增大,泄漏量和液膜刚度先增大后减小,密封环最高温度和总变形锥度变大;随螺旋角和槽深的增大,泄漏量和液膜刚度变大,密封环最高温度和总变形锥度变小;随槽数的增多,泄漏量和液膜刚度减小,密封环最高温度和总变形锥度变大。为保证上游泵送人字槽液膜密封有较好的密封性能,建议取台槽比为1~1.5,螺旋角为20°~24°,槽深为9~13μm,槽数为24~36个。     

干气密封螺旋槽的激光加工和动压效应分析

采用激光加工法对螺旋槽干气密封端面动压槽进行加工,并进行端面压强的测试。在静环端面相隔120°且不同的径向位置安装3个传感器,测定端面螺旋槽沿着径向产生的压强。通过改变螺旋角、槽深和螺旋槽槽数来试验研究端面产生的动压效果。试验表明,采用激光加工方法能够得到很好的加工精度,达到样机试验的要求;在确定的工况下,当螺旋角在16°时产生的压强最大,压强随着槽深和槽数的增加而增大,最大压强在槽根部。     

轴承外置式管式长螺旋的使用

在磷矿粉制备和输送过程中,一般是采用螺旋输送机。在各种不同的条件下,有不同的工艺要求。例如:磨机回料螺旋要求密封性能好,而且介质温度较高;布袋收尘器料斗下螺旋在正压下操作,而且下料不均匀,容易堵塞;磷矿粉输送螺旋要求输送距离长等等。螺旋输送机当长度超过3～4米时,一般需要安装中间轴承吊架,导致螺旋中断,形成物料堆积在此处。为了便于安装吊架,把螺旋机壳做成槽型并加槽盖,这样不如管式螺旋密封好,并且粉尘很容易进入轴承中,容易造成零件的损坏。以前我们都是采用槽型多吊架的螺     

TH400提升机下部结构改造

我公司有2台带五级旋风预热器的3.2m×52m的干法回转窑,单台产量600t/d。窑尾生料经2台TH400×22m环链式提升机送到提升泵进入预热器。一段时间该提升机在使用中经常发生链条脱轨、下部轴承损坏、下链轮运转不灵损坏链条的问题,严重影响窑的运转率。1改进前下部结构存在的问题改进前的下部密封、配重张紧装置的结构见图1。1.1下链轮轴的密封是通过滑板上的密封压盖压住羊毛毡进行密封。由于羊毛毡不耐磨,使用一段时间后,羊毛毡被磨损,就起不到密封作用。因周围漏出的料灰较多,轴承座密封效果较差,轴承易进灰损坏。造成下链轮运转不灵,产…     

螺旋角对气液两相端面动压密封性能影响

针对一定液气比(0.15)、一定工况下气液两相动压密封，利用几何软件SolidWorks建模，在ICEM中划分结构化网格，将计算域导入Fluent计算，分析螺旋角对密封性能的影响。结果表明：动压密封的气体泄漏量随着螺旋角的增大先增大后减小，螺旋角22°时存在最大气体泄漏量；液体泄漏量随着螺旋角的增大先减小后增大，螺旋角20°时存在最小液体泄漏量。开启力、流体膜刚度都随着螺旋角的增大而减小。