球面蜗杆传动瞬时接触线与油楔的解析研探(上)

球面蜗轮副因其体积小、重量轻、承载能力大,而在重型机械等的各类机械的传动中得到了广泛的应用。球面蜗轮副最重要的优点,是它的瞬时接触线和齿面接触处综合曲率半径较大,很有利于油楔的形成和保持。但是,至今对它的啮合原理和传动的流体动力学的研究仍是不充分的。本文想就目前国内外能收集到的     

锥蜗杆传动(二)——瞬时接触线及其与相对速度之间的夹角

<正> 本文先介绍计算公式,然后结合我室所加工的一台锥蜗杆试验装置进行分析。一、锥蜗杆的齿面 1.齿形参数锥蜗杆一般以阿基米德螺旋面作为齿面,其轴向剖面内的齿廓为直线,如图6所示。由图中可以看出,轮齿两侧面的齿形角是不对称的,向着小端一侧的齿廓面称为“i”面,其齿形角α_(0i)(指齿廓直线和节锥母线的垂线之间的夹角,也即轴向压力角)较小,一般取α_(0i)=15°;向着大端一侧的齿廓面叫做     

TI型环面蜗杆传动瞬时接触线分析及其应用(二)

(三) 采用TI型环面蜗杆状砂轮或珩轮进行磨齿或珩齿,是八十年代最近发展的新工艺。郑州机械研究所黎上威等提出的TI型珩轮,除了较普通珩齿工艺能有较强的纠正误差能力和降低齿面粗糙度外,还可以实现齿形、齿向的双鼓形修形。1982-83年瑞士著名的赖斯豪尔公司(Reishauer)为适应汽车、摩托车齿轮大量生产需要而发展的RZP型环面蜗杆砂轮磨齿机,可以省去沿工件轴向的走刀运动,生产率极高,工件只需1～2转就可完成磨齿工作,在这台机床上,一箱预装好芯轴的50件齿轮,其加工所需机动时间仅只有半小时左右。砂轮修整约需1分钟。     

蜗杆传动瞬时接触线总长度的数值计算方法

蜗杆蜗轮啮合的瞬时接触线是变化的,不规则的空间曲线,其长度难于计算;而计算同时进入啮合的几条接触线的瞬时总长度更为困难。本文给出了基本计算公式和啮合区边界的判别条件;详细阐述了单条接触线长度的数值计算及如何将同时进入啮合的诸条接触线累加的具体方法,从而解决了蜗杆蜗轮瞬时接触线总长度的数值计算问题。     

TI型环面蜗杆传动瞬时接触线分析及其应用

由渐开线齿轮和以它作为刀具所展成加工的环面蜗杆相配,所构成的相错轴传动称为渐开线型环面蜗杆传动,简称TI型蜗杆传动。本文仅就这种传动的瞬时接触线形状和分布作一些粗浅的探讨,并将分析及计算方法用于解决下列三个问题: 1)用于在TI型环面蜗杆传动设计中,螺旋角大小的正确选择。 2)用于在采用TI型蜗杆砂轮(或珩轮)进行磨齿(或珩齿)新工艺时,轴线夹角的正确选择。 3)采用横向(径向)剃齿法的专用剃齿刀,其齿形和齿向修正量的计算方法。     

圆柱蜗杆传动接触线上的载荷计算

本文论述了一种较精确计算蜗杆副上作用载荷的方法;为反映蜗杆副承载特性,提出法接触线矩概念;最后,示出圆弧圆柱蜗杆的计算实例。     

基于接触线的二次包络TI蜗杆传动啮合性能分析

从接触线和啮合界限线的角度对二次包络TI蜗杆传动进行了接触性能分析。分析表明,只有当蜗轮齿面上的啮合界限线为一条或两条且这两条线不重合时,才能在二次包络TI蜗杆传动副的蜗轮齿面上得到二次接触线;在加工允许的范围内,螺旋角取较大的数值,能够较好地改善啮合性能,从而发挥二次包络TI蜗杆传动的优势。研究对合理选择设计参数具有指导意义。     

锥蜗杆传动(四)——两类界限点、线

锥蜗杆传动和其它空间啮合传动一样,也有两类界限点问题。一是根切界限点,也叫一类界限点,其集合所构成的曲线叫做根切界限线或叫一类界限线。另一是啮合界限点,又叫二类界限点,其集合所构成的曲线叫做啮合界限线或二类界限线。关于两类界限点,在许多资料中虽已进行了不少的讨论,但有关锥蜗杆传动的两类界限点的具体计算及数据,则很少有文献介绍。本文将先对两类界限点作理论分析,然后再结合我室所设计的锥蜗杆试验装置,进行具体计算和讨论。     

锥蜗杆传动(三)——锥蜗杆传动的诱导主曲率

在前第二部分中,计算了锥蜗杆传动的瞬时接触线及其与相对速度之间的夹角。在这一部分我们将着重讨论锥蜗杆传动中的诱导主曲率。一、锥蜗杆齿面∑1上的主方向和主曲率 1.齿面∑1上的第一基本量和第二基本量     

球面蜗轮副装配干涉的故障诊断与对策(下)

5)各种修形及修缘防止装配干涉效果的定量分析当蜗轮副的中心距A=435mm,传动此i=20.5时,蜗杆螺牙进入啮合端的各种修形和修缘的计算值及其防止装配干涉的分析比较详见图3。①倒坡修形的啮入端的修形量较小,按9369—60的标准(见表3),以A=435mm和i=20.5检查和计算:     

锥蜗杆传动(三)——锥蜗杆传动的诱导主曲率

<正> 在前第二部分中,计算了锥蜗杆传动的瞬时接触线及其与相对速度之间的夹角。在这一部分我们将着重讨论锥蜗杆传动中的诱导主曲率。一、锥蜗杆齿面∑1上的主方向和主曲率 1.齿面∑1上的第一基本量和第二基本量 E=r_(1u)~2=[cosυe_1(θ)+sinυk_1]~2=1 F=r_(1u)·r_(1θ)=[cosυe_1(θ)+sinυk_1][ucosυg_1(θ)+P_xk_1]=P_xsinυ(∵e_1(θ),g_1(θ),k_1按此次序构成右手系三幺矢)     

基于瞬时接触线的齿向修形刀位优化方法

针对传统的附加径向运动进行斜齿轮齿向修形时的修形扭曲问题,提出一种调整瞬时接触线的刀位优化方法。从成形磨削的本质出发,基于位形空间的啮合理论,求解得到砂轮与工件之间精确的空间动态接触曲线;对瞬时接触线包络出的修形齿面与理论齿面进行误差分析,并基于啮合区域误差平方和最小原理对实时的径向刀位进行优化;以一种齿向鼓形修形齿轮为例对该方法进行了验证。模拟及实验结果表明,该方法可有效消除节圆处的修形误差,并可降低整个啮合区域的修形误差。     

TI蜗杆传动齿面接触误差的计算与分析

采用CAD三维造型技术与数值计算相结合的方法计算分析了各种加工误差及装配误差对TI蜗杆传动齿面接触的影响。其结果对有效提高TI蜗杆副的制造精度有指导意义。     

球面自动精密研抛器的研制与应用

介绍基于定心变角旋转加工法原理开发的球面自动精密研抛器,并叙述了使用该抛研器普通数控车床上实现高精度铝球镜面加工的实验过程和采用的工艺参数。     

双列向心对称球面滚子轴承游隙的计算(下)

文中进一步导出了球面滚子轴承游隙测量、选配、设计计算等有关公式。给出了设计参考表格图。附图5幅，表3个，参考文献6篇。     

乳化液和硫化油的配制(下)

二、酸化油乳化液的配制先制成酸化油,再制成油膏,最后配制乳化液。 1.制造酸化油: (1)配方(按重量比例计算): 蓖麻油……………………75％浓硫酸(比重1.84)……25％ (2)制法: ①按配制量和配方重量比例计算,井称量好用料。②把蓖麻油倒在铁皮桶内。在桶的内壁,安装玻璃温度表一只,水银球浸没在油中。桶侧放好滴定架,架上有转塞的玻璃漏斗。关好转塞,把浓硫酸注入滴定漏斗中。     

椭圆轴承与三油楔轴承稳定性的比较

在建立旋转机械转子支承系统的有限元模型的基础上，分析了这两种轴承在工作转速下的裕度和随着载荷、油温、转速及几何参数变化的稳定性变化规律。讨论了在设计参数及运行条件下椭圆轴承和三油楔轴承在中、轻载区的稳定性裕度。对失稳转速的判别依据作了新的探讨。     

用电容法测量瞬时接触线上油膜厚度的传感器设计和数据处理

本试验研究应用自己设计的传感器和微机数据采集处理系统，传感器沿瞬时接触线方向设置采用精度很高的线切割工艺切槽。设计了一套模拟电路，在ＧＺ１５０型封闭功率流高速齿轮实验台上，对斜齿圆柱齿轮多种工况条件下的齿面润滑状态进行了动态跟踪监测，并与理论计算进行了对比，结果表明：该方法是切实可行的。