Ce对高强和中强铝锂合金疲劳长裂纹扩展特性的影响

本文研究高强（２０９０）和中强（８０９０）铝锂合金疲劳长裂纹扩展机制，并分别与普通高强（７０７５）和中型（２０２４）铝合金相对比，揭示了在Ｐａｒｉｓ区和Ⅲ区的外韧化机制，同时，研究了微量稀土元素Ｃｅ对两种铝锂合金疲劳长裂纹扩展特性的影响。研究工作表明，２０９０和８０９０铝锂合金的名义疲劳长裂纹扩展抗力分别显著优于７０７５和２０２４合金，在近门槛值区归因于裂纹闭合效应，Ⅲ区归因于分层韧化效应，Ｐａｒｉｓ区系因裂纹闭合效应与分层韧化效应的藕合。２０９０和８０９０合金的本征疲劳裂纹扩展抗力分别优于和劣于７０７５和２０２４合金，微量Ｃｅ可大幅度改善２０９０合金的本征疲劳裂纹扩展抗力，在８０９０合金中则产生有害的影响。     

4Cr5MoSiV1（H13）电渣钢热疲劳性能的试验研究

研究了４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１钢２０－７００℃热疲劳裂纹的形成与扩展。结果表明，１０５０－１０６０℃淬火，５８０－５６０℃回火使４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１电渣钢具有较好的热疲劳抗力。并观察到在热疲劳循环初期，其硬度下降较快，循环一定次数以后，其硬度下降平缓。     

GCr15电渣钢的热疲劳性能

研究了ＧＣｒ１５电渣钢２０℃＝２５０℃，２０℃＝４５０℃，２０℃＝７５０℃３个连续阶段的热疲劳裂纹的形成与扩展，结果表明，８４０℃淬火，１６０℃回火可使ＧＣｒ１５电渣钢具有较好的热疲劳抗力。     

Ⅱ型疲劳裂纹生长抗力的测试方法

为了开发能测试钢中 型疲劳裂纹生长抗力的方法 ,利用新开发的装置 ,在过载的静态压力场下进行了 型疲劳裂纹生长试验。简单 型加载条件下的裂纹生长与滚动触点疲劳裂纹生长之间的差别在于是否有过载的压应力。利用这台装置对钢和铝进行测试 ,获得了 da/ Dn- Δ K 关系的原始结果。采用这套测试系统成功地模拟了滚动触点疲劳亚表面疲劳裂纹的生长情况Ⅱ型疲劳裂纹生长抗力的测试方法@茅益明     

中强和高强铝锂合金的疲劳特性

研究了８０９０中强铝锂合金和２０９０高强铝锂合金的疲劳特性，包括疲劳裂纹扩展速率、名义和本征门槛值、裂纹闭合效应、尾迹效应、无裂纹疲劳寿命。８０９０合金在近门槛值区有优良的名义疲劳裂纹扩展抗力和名义门槛值，归因于高的裂纹闭合效应；同时，显露出强的短裂纹效应，系因裂纹闭合效应的尾迹依赖性。无裂纹疲劳寿命以２０９０合金为佳，与其高的屈服强度和细的扁平未再结晶晶粒相对应。两合金的本征疲劳裂纹扩展抗力、本征门槛值以及在Ⅲ区的名义疲劳裂纹扩展抗力差别甚微。在断口上，８０９０合金的塑变特征明显，２０９０合金的分层倾向更强。重点探索了疲劳特性与断裂特征的关系。     

粉末高温合金FGH97疲劳裂纹扩展行为

测定不同晶粒尺寸、γ'相以及不同Hf含量的粉末高温合金FGH97在650℃高温条件下的疲劳裂纹扩展速率,并将其与FGH95和FGH96两代粉末合金的疲劳裂纹扩展速率进行对比.用定量分析的方法对FGH97合金在疲劳断裂各个阶段的行为特征进行分析.较大晶粒尺寸的FGH97合金具有较低的裂纹扩展速率,合理的二次和三次γ'相匹配析出,可以获得较高的疲劳寿命;Hf元素的添加使合金的整体疲劳寿命增大;FGH97合金与FGH95和FGH96相比,具有较高的疲劳裂纹萌生抗力,更低的高温疲劳裂纹扩展速率.      

高强度织构对2524铝合金疲劳性能的影响

对分别含有高强度高斯织构和高强度立方织构状态的2种2524-T4铝合金板材的疲劳裂纹扩展速率和短裂纹扩展行为进行研究,用扫描电镜(SEM)观察疲劳试样断口形貌和疲劳短裂纹的扩展路径,研究织构类型对合金疲劳性能的影响。结果表明:高斯取向晶粒能够提高材料疲劳裂纹扩展的门槛值及增强疲劳裂纹的扩展抗力,使材料在更高的应力强度因子下发生失稳扩展;而高强度立方织构对疲劳性能的影响相对较小。在近门槛区,高斯晶粒通过裂纹偏转的形式有效阻碍短裂纹扩展,在稳态扩展区,高斯晶粒能明显降低疲劳裂纹的扩展速率,高斯织构还能延长合金疲劳裂纹稳态的扩展区,提高合金的疲劳损伤容限。因此,高强度高斯织构的2524-T4铝合金板材比立方织构的合金具有更好的疲劳性能。     

内燃机车车轴断裂原因分析

通过对断口花样的综合分析，查明了内燃机车车轴断裂的原因，于由轴与轴套接触不当而产生相对运动，致使匹配两表面微振磨损，形成划痕和磨损坑并发展成大量微裂纹，而随后在循环载荷作用下，由微振磨损产生的裂纹处开始发生疲劳裂纹扩展，并导致了最终疲劳断裂。     

疲劳裂纹萌生尺寸确定方法研究

以缺口件为研究对象 ,根据J积分理论 ,对Dowling法进行了改进 ,并根据疲劳非扩展裂纹的性质 ,给出裂纹萌生尺寸的定义 ,介绍疲劳裂纹萌生尺寸的确定方法     

车轮用钢断裂力学性能研究

对国产Ｒ７、Ｒ８和ＧＬ６０辗钢车轮，巴西辗钢车轮及美国Ａｂｅｘ公司和Ｇｒｉｆｆｉｎ公司的铸钢车轮用钢的断裂力学性能进行了对比研究。结果表明，国产车轮钢疲劳裂纹萌生抗力高于国外车轮钢，Ｒ７钢裂纹萌生抗力最高，六种车轮钢的疲劳门槛值相当，稳态阶段的疲劳裂纹扩展速率也相差不大，国产车轮和巴西车轮钢断裂韧性Ｋｏ值较Ａｂｅｘ和Ｇｒｉｆｆｉｎ车轮钢大。结合断口作了初步分析。     

残余应力对55SiMnVB弹簧钢疲劳性能的影响

研究了５５ＳｉＭｎＶＢ弹簧钢板疲劳断口特征及裂扩展过程。结果表明，喷丸强化在表层产生的残余压应力可明显提高疲劳抗力，增强裂纹闭合效应，降低裂纹扩展速度。     

60CrMnMo钢热疲劳裂纹形成及扩展机制的研究

本文借助高频感应加热；金相和电镜（热疲劳试样表面上限温度在７２３－８７３Ｋ，疲劳次数在１０００次内），研究了６０ＣｒＭｎＭｏ钢热疲劳裂纹的形成和扩展过，结果表明：主裂纹在挤入沟处萌生，并使用前沿产生结构疏松；裂纹扩展分为，裂纹与空孔或空孔正断结的忆速不稳定扩展和裂纹沿亚晶界蠕动切断的慢速稳定扩展的两个阶段；并提出了裂纹扩展的数学模型。     

H13、3Cr2W8V和1.2367热疲劳性能的对比研究

采用自约束热疲劳试验方法分别对H13、3Cr2 W8V和1.2367钢进行热疲劳试验,对比分析表面裂纹形貌与截面裂纹深度,计算热疲劳损伤因子。利用Gleeble-3500对材料进行高温抗压实验,并对材料的组织进行SEM观察和EDS分析,研究热疲劳裂纹的萌生、扩展与材料强度和韧性的关系。研究表明:1.2367钢热疲劳后,表面裂纹十分均匀、细小,没有形成主裂纹,其热疲劳抗力高于H13钢和3Cr2 W8V。1.2367较高的强度提高了材料热疲劳裂纹萌生的抗力,材料的热疲劳性能不仅取决于强度与硬度,也取决于良好的冲击韧性。     

夹杂物短疲劳裂纹的产生和早期扩展

根据６种主要的试样取向，在不同应力和应力方的所形成和测定的数据，研究了细长ＭｎＳ夹杂物含量高的Ｅｎ７Ａ钢的短疲劳裂纹的产生和早期扩展行为。短裂纹通常产生基基体和夹杂物之间断开的地方，在体和夹杂物之间是连续的，那么，裂纹有时会在夹杂物中形成，在早期阶段，短裂纹是这夹杂物影响扩展的机制蔓延，在低应力之下，通常产生单一的并在很大程度上，决定疲劳寿命的短裂纹，而在高应力状态下则存在多个裂纹的相互作用。     

复合型疲劳裂纹研究的现状与展望

介绍了国内外有关学者对复合型疲劳裂纹扩展的研究情况及试验结果，并对他们的理论加以详细论述，同时提出了今后这一领域的研究方向。     

200 m3氧气球罐的裂纹检测与失效分析

疲劳裂纹是承受交变载荷压力容器常见的失效形式，对邢台钢铁公司200m^3氧气球罐的裂纹检验情况进行了介绍，分析了氧气球罐疲劳失效的原因，并提出了相应对策。     

含锆高阻尼锌——铝合金疲劳裂纹扩展速率的研究

测定了含微量锆的高阻尼锌－铝合金的疲劳裂纹扩展速率，给出了相应力的Ｐａｒｉｓ表达式，并与不含锆－铝合金作了比较，结果表明，锌－铝合金的疲劳裂纹扩展速度与其内耗值有一定的关系。     

热变形半钢的热疲劳行为的探讨

本文对不同变形半钢的热疲劳行为进行了探讨，结果表明：共晶碳化物是热疲劳裂纹产生及扩展的主要部位和通道，碳化物破碎越严重，其热疲劳抗力越高，热疲劳断口属于脆性断裂。     

空气透平压缩机齿轮裂纹原因分析

对空气透平压缩机齿轮裂纹进行了分析，结果表明，裂纹起源于齿根表面脆性氧化物夹杂处。由于该处应力较集中，加之材质强度偏低导致疲劳强度亦偏低，裂纹由此萌生并逐渐扩展成疲劳裂纹。     

工件疲劳强度试验裂纹分析

为研究微动疲劳产生机阻,太原重工轨道交通设备有限公司使用全尺寸疲劳测试的方式,再现了微动磨损裂纹,并通过宏观观察、扫描电镜分析、显微组织检查、低倍分析、拉伸试验,对工件疲劳强度试验后出现的轮座部位的裂纹的性质和形成原因进行了分析。结果表明,工件断裂为疲劳断裂。断裂原因是工件表面由于微动磨损,导致微动疲劳产生接触疲劳裂纹。以接触疲劳裂纹为源,引发严重应力集中型疲劳断裂。