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采用Gleeble 1500D热模拟试验机、差热分析仪和光学显微镜等对低频电磁铸造AZ41镁合金铸锭热压缩流变特征及微观组织进行研究。结果表明:AZ41镁合金铸锭热压缩变形存在明显的动态回复和动态再结晶特征;当温度为453~523 K时,以动态回复为主;当温度为593~723 K时,以动态再结晶为主要机制;当温度为593 K,应变速率为1.0 s-1时,形变激活能最低,流变过程最稳定,中心和边缘部位的晶粒得到明显细化。在变形期间,Mg17Al12相的破碎和溶解促进动态再结晶显著发生。 相似文献
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在单向压缩热模拟试验机上对AZ31-1Sm合金在变形温度为300~450℃、应变速率为0.01~1 s-1条件下的热变形行为和微观组织进行研究。结果表明:AZ31-1Sm镁合金在热压缩变形时,流变应力随着应变速率的增大和变形温度的降低而增大;该合金的热压缩流变应力行为可用双曲正弦形式的本构方程来描述,在本实验条件下,AZ31-1Sm镁合金热热变形激活能Q为160.8 k J/mol。AZ31-1Sm易发生动态再结晶,在高变形温度和低应变速率条件下动态再结晶趋势明显,动态再结晶晶粒尺寸随着变形温度的增加和应变速率的降低而增大。 相似文献
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在单向压缩热模拟试验机上对AZ31-1Sm合金在变形温度为300~450℃、应变速率为0.01~1 s-1条件下的热变形行为和微观组织进行研究。结果表明:AZ31-1Sm镁合金在热压缩变形时,流变应力随着应变速率的增大和变形温度的降低而增大;该合金的热压缩流变应力行为可用双曲正弦形式的本构方程来描述,在本实验条件下,AZ31-1Sm镁合金热热变形激活能Q为160.8 k J/mol。AZ31-1Sm易发生动态再结晶,在高变形温度和低应变速率条件下动态再结晶趋势明显,动态再结晶晶粒尺寸随着变形温度的增加和应变速率的降低而增大。 相似文献
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在轧制温度603~703 K、轧制压下量20%~40%、应变速率4~16 s-1下对AZ31镁合金进行轧制变形,研究轧制压下量、应变速率和变形温度对AZ31镁合金变形组织的影响,分析了镁合金的动态再结晶机制。结果表明:应变速率和变形温度不仅影响动态再结晶进行的程度,而且能够改变再结晶的方式或形核机制。当轧制应变速率= 13.9 s-1,变形温度T=603 K时,再结晶方式为孪生动态再结晶;变形温度升高到703 K时,沿晶界有链状新晶粒出现。当变形温度T= 673 K,应变速率= 11.35 s-1时,再结晶方式以孪生动态再结晶为主;应变速率降低到= 4 s-1时,再结晶方式以旋转动态再结晶为主。 相似文献
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铸态AZ61镁合金热压缩变形组织变化 总被引:2,自引:1,他引:1
利用Gleeble-1500对铸态AZ61镁合金在变形温度200~500℃,应变速率0.001~1s-1的条件下进行压缩变形;利用显微结构分析和硬度测试等研究不同变形条件下AZ61镁合金的组织和性能,引用Z值(Zener-Hollomon系数)研究温度和应变速率对AZ61镁合金组织的影响,建立再结晶晶粒尺寸与Z值之间的关系。结果表明:铸态AZ61镁合金在热变形时表现出动态再结晶特征,随温度上升,再结晶容易发生且峰值应力降低,再结晶晶粒尺寸随温度升高而增大;随应变速率上升,峰值应力增大且峰值应力对应的应变量增大,再结晶晶粒尺寸减小;硬度大小的变化也与动态再结晶密切相关。 相似文献
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AZ31B镁合金铸轧板温热拉伸流变行为研究 总被引:2,自引:2,他引:0
由于短流程、低能耗的铸轧镁合金板材生产技术的突破,镁合金铸轧产品深加工必将成为镁合金材料应用的一个新的重要趋势。为研究AZ31铸轧镁合金板材的成形性能,通过温热力学拉伸试验得到了在应变速率为0.001~1.000s-1,变形温度为473~623K条件下的力学性能。研究发现,铸轧镁合金在变形温度为573~623K高温区,低应变速率时流变应力呈幂指数关系;而在变形温度低于573K,高应变速率时流变应力呈指数关系。微观组织分析发现,变形过程中发生动态再结晶,且晶粒尺寸随变形温度的升高而减小。 相似文献