Q345中板加Nb微合金化生产工艺分析与研究

通过试验数据和成本效益分析,论证加N b微合金化技术,在保证Q 345钢板力学性能的前提下,提高机时产量的可行性。     

低碳微合金化对轧制工艺及钢种性能的影响

鉴于低碳微合金化可显著提高钢材强度、韧性、可焊接性及加工稳定性等,分析探究了低碳微合金化对轧制工艺及钢种性能的影响.为进一步验证各微合金元素对轧制工艺的影响,选取了 4个不同钢种(均为低碳钢)进行了热模拟实验;为探究低碳微合金对钢种性能的影响,选取2个钢种采用相同调制工艺,通过观察各金相组织以获取钢种性能.     

CSP工艺Nb微合金化技术

通过化学相分析手段测试了EAF-CSP流程Nb(C,N)析出规律,结果表明:连铸出坯后,Nb大部分已析出,析出量为79%,平均尺寸为60.7nm;铸坯均热后,Nb(C,N)明显回溶并发生Ostwald熟化,回溶比例为56.3%,平均尺寸为69nm,此时析出量为总量的34.7%;经连轧、加速冷却和卷取后,Nb又重新诱导析出,析出量为71%,平均尺寸减少为54.5nm。利用Gleeble3500热模拟实验机研究了EAF-CSP流程原始奥氏体静态再结晶规律,结果表明含0.045%Nb铸坯均热后晶粒尺寸达到700μm,1050℃变形50%后保温10s仍不能完全再结晶,这是导致混晶的根本原因。合理设计成分,调整铸轧工艺,可成功地解决EAF-CSP生产含Nb钢的混晶问题并有效细化晶粒。基于EAF-CSP流程Nb微合金化技术,开发出X52、X56、X60系列管线钢。     

钛微合金化低合金高强钢Q355MB的生产实践

泰山钢铁通过钛微合金化,配合控轧控冷技术(TMCP),成功开发出低碳低硅低锰的Q355MB钢种,该钢种在力学性能满足要求的同时,兼具良好的冷加工性和焊接性,且表面质量优于常规的Q355B产品,具有一定的推广价值。     

Nb微合金化16MnK钢板的生产

Q345级钢的传统生产工艺是采用钒微合金处理，提高强度，达到所需性能。本文结合济钢16MnK钢板的生产探讨Nb微合金化Q345B钢的生产工艺及控轧工艺对性能的影响。     

安钢Nb微合金化高强度船体结构钢板的开发

安阳钢铁公司通过100 t转炉-100 t LF-200 mm×1 500 mm连铸机-2800 mm中板轧机生产流程开发了Nb微合金化高强度船板。生产数据统计结果表明,通过精确控制钢的成分(%:0.13～0.16C、0.33～0.43Si、1.31～1.42Mn、0.007～0.014P、0.005～0.0185、0.021～0.039A1、0.018～0.022Nb),精轧开始温度950℃,精轧累积压下率≥50%,终轧温度780～850℃,使AH36牌号6～25 mm钢板的晶粒度为9～9.5级,屈服强度360～475 MPa,抗拉强度490～610 MPa,δ5伸长率18%～36%,0℃冲击功110～221J。     

轧制工艺对VN微合金化厚钢板截面不均匀性的影响

在厚板轧制过程中,由于板厚所引起的由表面到心部变形不均匀,将导致组织与力学性能沿厚度方向上有较大差异,最终影响钢板的整体质量.因此合理选择控轧工艺对于厚板生产至关重要.该研究采用有限元方式模拟了50 mm厚板的轧制过程,得出了不同轧制条件下的厚板截面不同位置的变形情况.同时结合Gleeble热模拟实验,研究了不同控轧工艺对VN微合金化50 mm厚钢板截面效应的影响.结果表明,对于VN微合金化厚板,870 ℃终轧并保温可得到最佳的截面均匀性.     

Nb微合金化HRB400高速线材盘螺的生产

介绍了邯钢线材厂采用高速线材轧机生产Φ8mm铌微合金化HRB400热轧盘螺的生产控制过程,产品质量符合GB1499-1998标准要求。     

Nb微合金化H型钢控制轧制技术研究

用热模拟试验方法确定了Nb微合金化H型钢生产工艺参数，介绍了马钢Nb微合金化H型钢生产工艺和Nb微合金化H型钢达到的实物质量水平，同时对马钢生产的H型钢和国外同类产品的性能做了对比，马钢Nb微合金化H型钢具有良好的强韧性。     

钒微合金化工艺在Q345B钢板生产中的应用

针对承钢公司低合金高强度Q345B钢板存在屈服强度波动范围大、延伸率偏低、使用冷弯过程开裂、生产成本偏高等问题,结合承钢钒钛资源特色,提出利用钒微合金化工艺生产Q345B钢,采用提钒、降硅、降锰措施后,提高了产品质量,降低了生产成本。     

钢的微合金化及H型钢的控制轧制

介绍国内外近年来微合金钢生产的现状和发展以及H型钢生产的特点，探讨采用控制轧制和微合金化技术提高H型钢性能的途径。     

昆钢Nb微合金化开发HRB400热轧带肋钢筋的实践

介绍昆钢Nb微合金化HRB400热轧带肋钢筋的开发实践，对钢筋的力学工艺性能、焊接性能、金相组织等进行分析；分析了钢筋无屈服现象，提出解决方法。     

Nb 微合金化钢连铸异型坯表面温度分析

采用CIT-M型红外测温线性化传感器测定了马钢Nb 微合金化钢 SM490YB(%:0.09～0. 13C, 1.35～1.50Mn,0.04～0.06Nb)异型坯在连铸过程中的表面温度,结果表明异型坯横向表面温度不均匀;在二冷 区测量位置和矫直区,铸坯表面温度基本处于SM490YB钢的低温脆性区(650～750℃);在二冷2段由于支撑 棍间间隔喷水冷却,温度回复大于冶金规则允许的最大限度100 ℃/m。SM490YB异型坯浇铸应采用弱冷工 艺,同时调整冷却喷嘴的布置,以提高异型坯表面质量。     

Nb对V-N微合金化钢高温热塑性的影响

摘要：使用Gleeble热模拟机研究了V-N和V-N-Nb微合金钢的高温热塑性,利用SEM和金相显微镜对热拉伸试样断口形貌和组织进行分析,并通过TEM对析出相进行了表征。结果表明在V-N钢基础上添加质量分数为0.024%的Nb,总体上降低了在第Ⅲ脆性温度区（950~600℃）的热塑性,使塑性低谷区变宽、变深。断面收缩率Z值低于40%的临界温度区间,V-N钢为862~713℃,而V-N-Nb钢在903~700℃以下,塑性低谷区宽度增加了54℃以上。2种钢的Z最低值在750℃,V-N钢为24.5%,V-N-Nb钢为15.5%。A3温度以上,V-N-Nb钢中更多细小的碳氮化物析出是它热塑性低于V-N钢主要原因;A3温度以下,750℃时Z最低值是由薄膜铁素体和碳氮化物析出综合作用的结果,温度降至700℃时Z提高,较厚的晶界铁素体和晶内铁素体生成是Z升高的主要原因。     

新型Q420C级钒氮微合金化中厚钢板的研究

通过实验室研究，确定了钒氮微合金化中厚钢板的化学成分和TMCP工艺。对工业试制的Q420C级钒氮中厚钢板，采用添加Nitrovan12合金的方法，可保证钢中钒、氮配比稳定，而且钒的添加量仅相当于传统用量的2／3。试生产的钒氮微合金化中厚钢板的各项力学性能完全满足GB／T1591-94标准要求     

V、Nb、RE微合金化低碳铸钢性能研究

为提高低碳铸钢的力学、焊接性能,试验设计在钢中添加微量V、Nb及RE元素,并对熔炼后的铸钢液进行铸造与热处理。结果发现,添加V0.08%～0.12%,Nb0.03～0.05%、RE微量的铸钢,经1000℃-1100℃均匀化处理,然后再进行正火与时效处理后,铸钢件具有较高的强度、良好的冲击韧性、较低的碳当量与焊接裂纹敏感系数。     

铌钛微合金化耐候钢Q355NH的开发

通过120t顶底复吹转炉-120tLF精炼-板坯连铸-3500轧机工艺路线,成功开发了国标耐候钢Q355NH。通过微合金化的成分设计方案、控制钢水纯净度,采用合理的轧制和冷却工艺,得到钢质纯净、组织细化的钢板,各项力学性能良好,产品质量完全符合GB/T 4171-2008。     

微合金化HRB400高强度热轧钢筋的试制

HRB400高强度钢筋(％:0.19～0.25C、0.40～0.60Si、1.20～1.50Mn、≤0.040P、≤0.040S)由120 t转炉—钢包吹氩-120 mm×120 mm连铸工艺冶炼.为提高HRB400Φ12 ～22 mm热轧带肋钢筋的综合力学性能,冶炼时进行加5 kg/t钢MnSiN+0.4～0.9 k...     

C-Mn-Ti系Q355B钢板的试制

低合金高强钢因其应用环境以及使用条件的特殊性,常常需要具有良好的力学性能。微合金化结合一定的热处理工艺,可以有效提高低合金高强钢的性能。研究钛微合金化及热处理工艺对低合金高强钢组织和性能的影响规律及作用机理,对提高材料的性能、扩大材料的应用具有重要的意义。以C-Mn-Ti系Q355B板坯的试制过程为例,研究了钛微合金化冶金成分及轧制工艺控制对材料显微组织和力学性能的影响规律;对比了4种不同轧制工艺条件下所生产钢板的力学性能和金相微观组织;并分析了材料的强化机制。0℃和20℃时Q355B板的低温冲击性能、屈服强度和冷弯性能分析结果表明,冶炼过程中形成的较大尺寸的TiN和链状的Ti₄C₂S₂对钢板的塑性和韧性均有负面影响;Ti微合金化后的钢板晶粒度均在9级以上;精开轧温度低于890℃,终冷温度在660±20℃波动时,钢板的综合力学性能最好。