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以直径1 m的搅拌槽为模型、含水率92%的污泥和粒径0.1 mm的固体颗粒为工作介质,采用Fluent软件对错位六叶螺旋桨搅拌下污泥与固体颗粒的混合过程进行数值模拟,通过与普通六叶螺旋桨对比,分析了2种桨型的浓度场分布、混合时间及单位体积混合能,并将计算的固体颗粒浓度分布与实验结果进行了比较. 结果表明,固体颗粒浓度分布计算结果和实验结果吻合较好,流动场分布对混合过程有一定影响,相同条件下错位桨搅拌的浓度场分布更快趋于稳定. 当转速N=4 r/s时,错位六叶螺旋桨的混合时间为27 s,比六叶螺旋桨的混合时间缩短9 s. 采用错位桨单位体积混合能仅为普通桨的79.6%,节能效果显著. 相似文献
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具有静态混合单元的气泡分步结晶过程研究 总被引:4,自引:0,他引:4
在气泡分步结晶工艺基础上 ,开发了静态混合气泡结晶技术来提纯均四甲苯。实验表明 ,将静态混合单元引入传统气泡结晶器后 ,拓宽了有效鼓泡气速范围 ,明显改善了结晶过程气体均布及压强均布等状况 ,强化了传热、传质过程 ,提高了晶体纯度 相似文献
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石英砂二元混合颗粒初始流化过程的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在一套Φ300 mm×3000 mm的有机玻璃冷模流化床实验装置上,考察了石英砂二元混合颗粒的初始流化特性。所有二元混合颗粒均由颗粒密度相同但粒径不同的A、B、C、D四类颗粒组分两两按照一定质量分数混合而成。采用FXC-Ⅱ/32型压力巡检仪测得了不同轴向位置床层的压降曲线,得到了不同二元混合颗粒的起始流化过程特性曲线和起始流化速度。实验结果表明,两种颗粒组分平均粒径大小和差异及其组分质量分率对二元混合颗粒的起始流化特性具有显著影响。A类颗粒加入可显著改善B、C和D类颗粒的流化质量;C类颗粒加入量过大会使混合颗粒在流化过程中出现严重的沟流现象;当浮升组分(小颗粒)质量分数为0.4时,组分粒径差异较大的二元混合颗粒在流化过程中最容易发生完全分级现象;对于粒径差别较大的二元颗粒组分,床层最小流化速度随小颗粒组分的增多而下降,而对于具有较强颗粒间作用力组分的二元颗粒组分,床层最小流化速度则随小颗粒组分的增多而增大。根据实验数据对等密度BD二元混合颗粒的起始流化速度预测公式进行了修正,发现实验值与计算值吻合较好。 相似文献
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本文提出了在各种类型的静态混合器中连续混合过程的放大通用关系式;利用这些关系式能精确计算混合器所需要的混合元件数和测定流体流量,并且应用常规方程对Kenics型、Sulzer型和RossISG型混合器进行了放大描述和比较。 相似文献
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研究了悬浮液中的颗粒在通过逾渗多孔介质时的被吸附特性。采用数值计算的方法;通过求解描述低速流体流动的Stokes方程以及简化的颗粒运动方程;初步得到颗粒在逾渗多孔介质中的运动轨迹;并在此基础上;求得颗粒与多孔介质内表面的碰撞概率;进而研究颗粒的被吸附特性。数值结果表明均匀多孔介质和分形多孔介质对颗粒的吸附存在本质差异。颗粒流出概率(实际中常表示为出口悬浮液中的颗粒浓度)与多孔床深度间的指数关系仅对均匀多孔介质成立;而对分形多孔介质并不成立。 相似文献
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本文针对级内颗粒完全混合一级间无颗粒返混的多级反应器,探讨了按停留时间分布计算固体颗粒反应率的方法。首先分析了用δ(0)函数示踪法与多元独立随机变量和的分布密度函数法求颗粒停留时间分布的特点;应用后一种方法推得了计算颗粒反应产率的一般公式。从固体颗粒固相反应物浓度分布密度函数也可以推得此公式。在此基础上对一类特殊的反应速度方程,解析求出了直接计算任何一级反应产率的通式;对求解计算通式困难的反应速度方程,论证了两种逐级计算方法:以反应时间作计算参量及以颗粒固相反应物浓度作计算参量。 相似文献
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新型混合设备—静态混合器 总被引:3,自引:1,他引:2
静态混合器是一种无任何机械运转部件,以静止元件改变流体流动状态,使其达到各种工艺目的的新型混合设备。本文介绍静态混合器的原理、特点、选型原则、常见单元结构及其应用场合、工业实用举例和发展动态。 相似文献
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静态混合技术及其放大准则 总被引:1,自引:0,他引:1
静态混合器是借助流体管路的不同结构,得以在很宽的雷诺数范围内进行流体的混合,而又没有机械式可动部件的新型混合设备,本文介绍了静态混合器的原理、特点、性能、放大准则及其应用举例。 相似文献