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陈群利 《建筑·建材·装饰》2014,(24)
本文将电厂脱硫工艺后产生的粉煤灰(脱硫灰)及普通粉煤灰按一定比例分别加入到路面二灰碎石基层材料中,再进行实验,得到脱硫灰与普通灰的最佳含水量、最大干密度值的变化趋势,抗压强度变化规律,及水稳定系数的实验结果。为脱硫粉煤灰在路面基层中的应用提供依据。 相似文献
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将经过改性剂改性的污泥焚烧灰与粉煤灰混合磨细处理后制备得到复合粉煤灰,研究了复合粉煤灰代替粉煤灰作为混凝土掺合料的可行性。结果表明,未经改性的污泥焚烧灰与粉煤灰混合磨细处理后制得的复合粉煤灰其理化性能、凝结时间、抗折强度、抗压强度以及强度活性指数等均能达到与粉煤灰直接作为混凝土掺合料的相同效果;改性后的污泥焚烧灰与粉煤灰混合制得的复合粉煤灰其性能好于未改性的,在凝结时间、抗折强度及强度活性指数等指标上已优于粉煤灰的效果。 相似文献
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利用当地丰富的粉煤灰、脱硫灰固废资源和地产丰富的沙漠砂资源,研制节能环保、生态型绿色建筑材料。固定试验配合比中脱硫灰的质量分数不变,考虑沙漠砂、粉煤灰、水泥和石膏四个因素,每个因素取三个水平,以抗压强调、表观密度和稠度作为主要指标,进行了正交试验研究。试验结果显示:砂浆稠度变化范围为65~110 mm,砂浆28 d的抗压强度变化范围为1.32~4.58 MPa,砂浆28 d表观密度变化范围为1.41~1.56 g/cm3。利用粉煤灰、脱硫灰固废资源和沙漠砂制备绿色砂浆是可行的。 相似文献
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将干法脱硫灰掺入轻质抹灰石膏砂浆中,探究了干法脱硫灰对石膏砂浆凝结时间、流动度和强度的影响及其与不同缓凝剂的适应性。结果表明,掺入干法脱硫灰后降低了缓凝剂XQ的缓凝效果和流动度。干法脱硫灰中含有的氢氧化钙是造成缓凝剂XQ缓凝效果降低的主要原因。当氢氧化钙掺量超过0.2%时,石膏砂浆的凝结时间明显缩短、流动度下降,选择耐碱性的缓凝剂SH可解决该问题。当干法脱硫灰占比为30%时,石膏砂浆的7 d抗压、抗折强度均得到提高,掺加缓凝剂SH可有效延长凝结时间、增大流动度。 相似文献
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参考粉煤灰标准(GB1596)中有关粉煤灰28 d抗压强度比的方法,进行了不同CFBC脱硫灰的活性试验,分析了CFBC脱硫灰中SiO2、Al2O3、CaO、Fe2O3、SO3及烧失量等化学成分指标;45μm筛余量、平均粒径、比表面积等粒度指标;需水量比等指标与CFBC脱硫灰活性的相关性。结果表明:CFBC脱硫灰的化学成分、粒度、需水量比等指标都对其活性有影响,但是单个因素与CFBC脱硫灰的活性相关度都较低,CFBC脱硫灰掺加到水泥混凝土里所起的作用是所有因素共同作用的结果。 相似文献
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从我们选取的全国30个电厂52种灰样中,分析其物理性能、化学成分和矿物组成,测定了蒸养硅酸盐砂浆的强度、碳化后强度、收缩和冻融等性能,然后采用回归分析方法,探求粉煤灰理化性质与硅酸盐各项主要材性的关系。本文概述了这方面的试验结果。(一)粉煤灰的理化性质及其硅酸盐砂浆的性能粉煤灰采集后,凡属湿灰先经烘干,均通 相似文献
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利用循环流化床脱硫灰复合矿渣制备矿物掺合料,通过活性指数判定矿物掺合料作为粉煤灰或矿粉使用的可行性,评定矿物掺合料的抗硫酸盐侵蚀性能。研究表明:脱硫灰-矿渣-水泥体系的力学强度随脱硫灰掺量的上升而下降;在脱硫灰-矿渣掺量为50%,脱硫灰掺量不超过25%时,复合掺合料可达到S75矿粉的使用标准;改性灰∶矿渣=1∶1时,复合掺合料可达S95矿粉的使用标准。脱硫灰-矿渣掺量为30%时,试样28d活性指数均超过了70%,其中改性灰FS-8试样可达98%。脱硫灰∶矿渣=1∶3时体现出复合水化叠加效应。脱硫灰降低了硬化浆体后期的抗蚀系数,复合矿渣或脱硫灰改性均可改善硬化浆体抗硫酸盐侵蚀能力。SEM照片表明:引入脱硫灰后试样水化产物中AFt增多,脱硫灰掺量增加,水化试样的密实度降低。 相似文献
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利用球磨与气流磨对镍渣进行细化处理,制得镍渣粉QFS和LFS,分别采用QFS等质量取代粉煤灰、LFS等质量取代硅灰制备超高性能混凝土,研究了细化镍渣对超高性能混凝土工作性能、力学性能、干燥收缩、孔结构及微观结构的影响。结果表明:LFS取代硅灰在一定程度上改善了混凝土工作性能,但不利于力学性能;相比LFS体系,QFS取代粉煤灰表现出相反的性能趋势;LFS和QFS复合使用全部取代硅灰和粉煤灰的情况下,超高性能混凝土的28 d抗压强度可达148.8 MPa,表现出优良的性能。 相似文献
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贺爱军 《四川建筑科学研究》1998,(3)
本文利用超细粉煤灰制备超高强水泥砼,并与用硅灰制备的超高强水泥砼作了对比试验,对其力学性能与耐久性能进行了初步探索,指出用超细粉煤灰取代硅灰的可行性。 相似文献