明渠梯形断面消力池池深和尾坎高度的计算方法

为研究明渠梯形断面消力池池深和尾坎高度的计算方法,依据前人对梯形断面消力池水跃共轭水深、梯形断面量水堰(槛)的研究成果,采用能量方程研究梯形断面挖深式消力池、消力坎式消力池和综合式消力池深度和坎高的计算方法。给出了梯形断面消力池池深、尾坎高度的计算公式,通过算例说明了计算过程。提出的消力池深度、坎高的计算公式可以作为梯形断面消力池设计的参考。     

矩形明渠粗糙壁面消力池的水力计算

根据消力池水力计算的基本方程,利用文献[14]对粗糙壁面水跃共轭水深和水跃长度的研究成果,研究粗糙壁面消力池深度和消力坎高度的水力计算方法。给出了粗糙壁面挖深式消力池深度和消力坎式消力池高度的计算公式和计算步骤,通过算例说明了计算过程。研究表明,与一般传统的消力池相比较,粗糙壁面消力池的深度、长度、消力坎的高度和跃后水深均有较大幅度的减小,消能效果提高,值得在工程中推广应用。     

浅议坎式消力池的水力计算

简介泄水建筑物的消能形式,根据坎式消力池的水流衔接形式,通过水力学计算推导出了坎式消力池的消能坎坎高的计算公式,并结合具体实例给出了坎式消力池水力计算的全过程.     

渠系水闸消力池简化设计

1前言在水闸的设计中，水闸的消能是设计的重要组成部分。渠系水闸采用的消能设施，常为矩形挖深式消力池。对于矩形挖深式消力他的设计，计算理论已很成熟，计算结果精度也很高，但是计算过程较复杂。本文通过大量计算，归纳出简便的计算公式，可通过该公式求出消力池的池深与     

渐扩综合式消力池尾坎高度和作用力的计算

研究了渐扩综合式消力池深度、坎高和尾坎作用力的计算方法。根据水跃方程、堰流理论和前人对渐扩式消力池水跃长度、共轭水深和淹没系数的研究成果,分析渐扩综合式消力池的设计方法,根据动量方程研究尾坎的作用力。给出了渐扩综合式消力池深度、坎高和尾坎作用力的计算公式和计算步骤。提出的坎高和作用力的公式不仅适用于渐扩综合式消力池的设计,也适用于渐扩消力坎式消力池,计算方法新颖,过程简单,精度满足设计需求。     

牛寨节制闸综合式消力池计算分析

结合工程实例,通过对牛寨节制闸综合式消力池及无辅助消能设施的综合式对比计算分析,证明了辅助消能设施对于减小消力池深度和长度的有效性,总结了消能计算成果的一般规律及综合式消力池消力坎的高度和消力池深度在整个消能过程中的相互转换关系.     

卡尔达拉水电站消力池与消力墩体形试验研究

针对卡尔达拉水电站泄水孔在运行中由于消力池与消力墩体型设计不合理而出现的消力池内流态不良问题,对消力池与消力墩体型进行了不同方案的试验研究。通过在水工模型试验中改变折坡消力池坡度及消力墩的位置,对各试验组合结果进行对比分析,提出合理的折坡消力池体形及消力墩布置方案;并且从水流流态、流速、水跃特性、消能率等方面综合考虑,分析消力墩位置对折坡消力池消能的影响。     

T型墩间距对消力池效果影响的试验研究

提出了T型墩消力池阻宽率的概念，通过模型试验对T型墩消力池中T型墩的间距对消力池消能效果进行试验研究，并对T型墩消力池的间距进行优化。推导出含有阻宽率的T型墩消力池的消能率计算式。     

扩散折坡消力池水力计算

目前折坡消力池主要研究等宽问题,美国陆军工程兵团给出典型计算方法和现有的其他水力计算方法,都不适合扩散折坡消力池,扩散折坡消力池已应用于实际工程,主要通过水力模型试验解决。本文建立了扩散折坡消力池水力计算方法,用布伦口水电站溢洪道消力池及导流泄洪洞的两个消力池试验资料进行验证,表明新方法适合计算扩散折坡消力池。     

低佛氏数T型墩消力池水力特性试验研究

本文结合青海雪龙滩电站底流消能方案试验，对Ｔ型墩消力池的结构尺寸、水流流态、压力分布及其消能效果作了研究，并给出了Ｔ型墩消力池消能率计算公式及结构尺寸选择方法。     

蘑菇湖水库泄水涵洞下游消能措施的改进

分析了蘑菇湖水库泄水涵洞下游消能的现状及存在的问题，通过对垂直边墙水平扩散消力池的水力计算和水工模型试验，提出了在消力池尾部加消力槛的改进措施，经实际运用，得到了满意的消能效果。     

鱼塘水电站溢洪道底流消能设计

贵州省遵义市鱼塘水电站岸坡式溢洪道底流水跃消能工设计中 ,比较了各种型式的消力墩、消力坎的作用及布置和常用的消力池型式。对矩形断面下挖式消力池与综合式B型消力池进行了对比分析 ,探讨了在大单宽流量、高流速情况下 ,如何合理运用消力墩、消力坎以改善消力池的工作状况 ,提高了消能效率 ,最大限度地减轻了下游河道冲刷     

T形墩消力池消能率的计算及优化设计试验

结合新疆肯斯瓦特水利枢纽工程的水工模型试验,提出一种带防挑盖板的新型消能工,即T形墩消力池。理论推导出T形墩消力池消能率的计算公式,并与实测值进行比较。结果表明误差在实际工程允许范围之内,可以用该公式来计算实际工程T形墩消力池的消能率。通过试验计算不同消力池池长、T形墩支腿及不同墩形的消能率,分析池长、支腿长度、墩形等参数对消能效果的影响,得出适合该工程的最佳池长为52.2m,最优墩形为支腿梯形、前墩弧形。     

平原出海闸消力池设计深度的分析与研究

平原出海闸消能工一般采用挖深式消力池,而消力池设计主要内容是消力池深度的确定。结合工程设计中存在的问题和现象,通过对现行规范消能计算公式合理变换和改进,分析论证了消力池深度计算中如何确定跃前水深、跃后水深、下游水深以及出池落差等参数,并以上海市东平河出海闸为例,阐明了消力池深度计算的工况组合、计算步骤和最终成果选用,供设计者参考。     

阿尔塔什水利枢纽工程底流消力池临底流速及体型优化试验研究

通过阿尔塔什工程1#深孔的单体水工模型试验,研究了消力梁、消力墩、尾坎底高程、尾坎位置、消力池底板高程、跌坎等对消力池中线临底流速沿程分布及最大临底流速的影响。结果表明:消力梁和消力墩均能降低消力池最大临底流速,消力墩对临底流速的影响大于消力梁;降低尾坎高程或尾坎前移都会导致消力池最大临底流速增大;加设跌坎或降低底板高程均能减小消力池最大临底流速,降底底板高程、加设跌坎的消力池体型的最大临底流速相比于原设计体型降幅相当。综合考虑消力池临底流速及其他指标,在原来设计体型的基础上,消力池底板高程降2 m方案合理。     

桃林口水库底孔消力池护坦抗浮稳定设计

1工程概况正．五桃林口水库设有两孔泄水底孔，其结构为有压短管型式。底孔进口底高程90．0m，孔口控制断面尺寸为5．0m×6．0m（宽×高）。底孔消力池采用底流消能，按二级消力池布置。一级消力地长98．0m，二级消力地长42．67m。一级消力池坝高10．5m，二级消力地坝高5．75m。消力地护坦项面高程为77．0m，消力地净宽20．0m。底孔消力地两侧导墙下布置有封闭灌浆帷幕及排水孔，以降低导墙及消力地护坦板下的扬压力，增强其抗浮稳定性。护坦下除一级消力池中部设有一条横向廊道外，在每块护坦板的中部均设有半圆形排水管。半圆形排水管的基…     

趾墩-悬栅消力池水力特性分析

为了解决新疆某工程泄洪洞消力池流态紊乱、消能率低的问题,采用数值模拟方法 ,在设计及校核流量下,对传统消力池、悬栅消力池以及趾墩-悬栅消力池3种不同形式消力池水力特性进行系统性分析。结果表明：趾墩-悬栅联合消能工改善了消力池内水流流态,消力池发生淹没式水跃,其池内悬栅与悬栅间隙处涡量分布广泛,池内整体涡量分布比悬栅消力池分布更加均匀。在设计流量下,消能率为74.41%,相较于传统消力池消能率提高2.61%,相较于悬栅消力池消能率提高0.95%;在校核流量下,消能率为78.99%,相较于传统消力池消能率提高5.64%,相较于悬栅消力池消能率提高0.95%。     

江巷水库枢纽溢洪道总体布置研究

江巷水库溢洪道设计方案采用两级消力池型式,本文通过试验比较,详细研究了溢洪道一级消力池与二级消力池的消能效果,认为一级消力池较二级消力池更适合该枢纽。同时通过增加消力墩、降低消力池底高程和减小消力池边墙扩散角等措施改善消力池的消能效果,使溢洪道的总体布置满足设计要求。     

双浅水垫消力池水力特性的数值模拟与试验研究

本文结合大渡河泸定水电站右岸2#泄洪洞出口消力池体型优化试验，在一般浅水垫消力池体型的基础上，提出了一种双浅水垫消力池的新体型。为了深入探究该型消力池的消能机理及其水力特性，采用三维RNG k-紊流模型对双浅水垫消力池进行了数值模拟计算研究，并与传统的底流消力池及单浅水垫消力池（跌坎式）的数值计算结果进行了对比分析，结果表明双浅水垫消力池更能充分发挥浅水垫的“垫层”作用，能有效的降低消力池临底流速，水跃流态更好且稳定，消能效果较佳，同时，消力池底板动水压力分布也更加均匀，对消力池稳定性和安全有利。     

跌坎式消力池模型试验研究

通过传统消力池和跌坎式消力池的物理模型试验,对两种底流消能消力池的底部流速、水跃长度和消能率进行对比分析,结果表明:跌坎式消力池缩短了水跃长度,减少了消力池长度,从而大大减小了混凝土用量;有效地降低了消力池底部流速,防止了水流对消力池底板的冲刷;提高了消能率,减少了水流对建筑物及下游河道的冲刷。跌坎的高度对消力池消能有较大影响,因此,在设计跌坎式消力池时,要选择合适的跌坎高度才能达到更好的消能效果。