专利名称：用于核燃料包覆层的含铌锆合金

用于核燃料包复层的有优良的耐腐蚀性的含铌锆合金。包括如下重量组成：铌0．8％～1．2％、选自铁，钼，铜，和锰的一种或多种元素，含量各是0．1％～0．3％；或铌1．3％～1．8％、锡0．2％～0．5％、一种选自铁，钼，铜，锰的元素，为0．1％～0．3％；或铌1．3％～1．8％、锡0．2％～0．5％、铁0．1％～0．3％、一种选自铬，钼，铜和锰的元素，为0．1％～0．3％；或铌0．3％～1．2％、锡0．4％～1．2％、铁0．1％～0．5％、一种选自钼，铜和锰的元素，为0．1％～0．3％；其余成分为氧600～1400mg／kg；硅80～120mg／kg和其余量的锆。     

高铬不锈钢的热处理问题

前言 高铬钢通常是指铬含量≥12％～14％并含有碳及其他合金元素的钢。这种钢通常要进行两种类型的热处理：含碳量0．1％～0．2％C的奥氏体钢,用1150℃淬火 高温退火;而马氏体钢则用1050℃淬火 低温回火热处理。     

用于核燃料包复层的含铌锆合金

用于核燃料包复层的有优良的耐腐蚀性的含铌锆合金。包括如下组成：铌0．8％-1．2％(质量分数，下同)、选自铁，钼，铜，和锰的一种或多种元素，含量各是0．1％-0．3％；或铌1．3％-1．8％、锡0．2％-0．5％、一种选自铁，钼，铜，锰的元素，为0．1％-0．3％；或铌1．3％-1．8％、锡0．2％。0．5％、铁0．1％-0．3％、一种选自铬，钼，铜和锰的元素，     

铬微合金化高碳重载车轮钢的连续冷却

 采用Gleeble 3500模拟试验机、金相显微镜和扫描电镜研究了两种含铬微合金高碳重载车轮钢的连续冷却组织转变规律,分析了冷速对组织及性能的影响。试验结果表明,铬元素含量高的高碳重载车轮钢的临界冷却速度低,淬透性高,珠光体域和珠光体片层间距小,洛氏硬度高;冷速为5.0、80、10.0℃/s时有少量的贝氏体和针状铁素体出现,且它们的体积分数随铬含量的增加而增加。     

装饰用钛合金

钛或钛合金芯用至少一种元素:铬或钼作为中间层,用 Ni、Cu、Au 或 Pt 合金作为涂覆层。中间层厚0.5～30μm,由铬合金和(或)钼合金制成。在制成涂层后,将基层和涂覆层在400～900℃加热、加压形成钛芯复合装饰件。     

12Cr1MoV钢高温时效中组织结构变化的原子扩散分析

试验了成分(％)为：0．095C-1．00Cr-0．31Mo-0．22V的12Cr1MoV珠光体耐热钢在650～750℃ 1．42～873h时效时钢中合金元素的扩散、位错亚结构以及碳化物大小、数量和分布。并运用原子扩散无规行走理论计算了在对应不同Larson-Miller指数P值的不同温度和时间下时效时钢中合金元素的扩散距离。结果表明，扩散分析的结果与试验材料成分和各种结构单元特征尺寸范围内组织结构的变化相一致；而且12Cr1MoV钢在500℃以上时效时，铬、钼原子的扩散与迁移距离显著，为10～38μm，远大于迁移距离约为0．5μm的钒原子。这从动力学角度说明钒是通过弥散强化提高12Cr1MoV钢热强性的主要元素之一。     

攀钢试制成功国内含铝最高的高铝钢

一种主要应用于航空工业、常规武器及机械制造的铝含量高达0．7％～1．1％的38CrMoAl高铝钢．最近在攀钢试制成功。它是采用转炉连铸（大方坯）丁艺流程生产的,其最大的特点是钢中铝含量极高,达到0．7％～1,1％,38CrMoAl钢的铝含量是普通钢种的30倍。此外38CrMoAl钢合金元素含量较高,尤其是在生产过程中,渣中氧化硅易还原,     

碳钢表面冶金W-Mo强化层的研究

利用等离子表面冶金技术在碳钢表面进行W-Mo共渗,在表面形成数十～数百微米的合金扩散层,随后将试样进行超饱和离子渗碳,结果表明:试样表面钨当量在100μm之内大于10%,含碳量平均达到1.03%,淬火和回火后合金层表面硬度达到1000HV以上;合金层成分呈梯度分布,形成的合金碳化物细小、均匀、弥散,碳化物类型主要为M6C、M2C、MC。     

高铬合金表面渗碳研究

针对合金篦条材料表面进行等离子渗碳技术的试验研究和渗层的耐磨性能实验分析。利用等离子技术成功地在舍金篦条试样表面渗碳，使表面w（C）达到1．5％以上，渗碳层深1mm左右，表面硬度大大提高。合金篦条试样经渗碳后，在合金表面形成了碳化铬化合物，表面耐磨性能发生了质的变化。经磨损试验。耐磨性能较未经表面处理试样有较大的提高。     

钼对渗碳层性能的影响

在基体性能满足使用要求的前提下,渗层性能的好坏对齿轮使用寿命起决定作用。文中系统研究了钼含量(0～0.8％)对Cr-Mn钢渗层性能的影响。试验表明,Mo提高渗层的有效深度,并使碳浓度随层深的增加下降平缓,从而使渗层和心部得以良好的过渡。Mo的加入可提高渗层残余压应力,从而可提高疲劳强度,但是热处理变形度随钼含量的提高而增加。Mo的有益作用必须有一定量的Cr,Mn,Ni等合金元素配合,即保证一定淬透性时才能获得。综合看来,渗碳钢中加入0.2～0.4％的Mo从技术上和经济上考虑是最佳的。     

高铬铸铁的火花源原子发射光谱分析方法研究

研究火花源原子发射光谱法测定高铬铸铁,采用国内研制的一套高碳不锈钢(高铬铸铁)标样,以及另外两块铸铁及白口高铬铸铁标样,选择基体元素作内标元素,在最佳的光谱条件下,对每个元素进行光谱干扰校正选择,成功绘制了一套高铬铸铁的工作曲线,建立了一套适合于分析高铬铸铁的直读光谱分析方法.该方法准确度好,精密度高,除硫元素(含量低)外,其余元素的RSD均小于5%,满足生产和科研的需要.     

高温不锈渗碳轴承钢的研发现状与进展

 航空用轴承钢向耐高温、耐腐蚀、高承载、长寿命方向发展,现役的M50轴承钢存在强度高但韧性和耐蚀性不足的问题;M50 NiL渗碳轴承钢虽然通过降低碳含量和调整合金成分来提高韧性,但仍越来越无法满足高推重比的航空发动机的发展需求,并且耐蚀性不足问题也未解决。高铬不锈轴承钢BG-42和高氮Cronidur30轴承钢虽然抗腐蚀能力好,但是表面硬度和心部韧性仍不足。以CSS-42L钢为代表的高温不锈渗碳轴承钢拥有高强韧性和优良耐蚀性能,不仅在航空轴承应用上极具竞争优势,而且也可应用于在高温或腐蚀性环境下使用的齿轮、轴和紧固件等,但是国内外相关研究工作仍不足且缺乏系统性,因此对其研发现状进行综述和总结尤为重要。从航空用高温轴承钢发展历程出发,详细介绍了国内外高温不锈渗碳轴承钢的研发背景和合金成分设计思路;综述了铬、钴、钼、镍、钒、钨等主要合金元素对组织和性能影响规律,其中钴的加入虽然不直接参与析出强化,但能够起到抑制δ-铁素体形成和促进弥散析出的特殊作用;分别从表面渗碳和心部材料两个方面,揭示了调控热处理工艺对微观组织和强韧性的影响规律。在此基础上,针对国内外高温不锈渗碳轴承钢基础理论和制造工艺研究的不足,提出了优化合金成分、突破渗碳热处理技术,以及加强不同工况下组织演变、疲劳损伤和破坏机理研究的研发方向。     

Nb对高碳钢珠光体球化的影响

摘要：设计了2种不同Nb含量的高碳珠光体钢（0.025Nb和Free -Nb），采用光学显微镜、扫描显微镜、透射电镜和硬度测试仪对两种试验钢珠光体球化前后的显微组织进行了观察和球化后的硬度进行了测量。结果表明：Nb元素可以细化高碳珠光体钢的片层间距，相同条件下具有更多的铁素体 渗碳体界面，在球化退火的第一阶段提供大量的位错和亚晶界使片状珠光体快速熔断，同时也给第二阶段碳的扩散提供高速扩散通道；细小的片层间距缩短了碳和合金元素的扩散距离，使球化转变速度加快，促进了高碳珠光体的球化。Nb元素的添加获得了细小片层间距以及更多的合金碳化物使试验钢的初始硬度偏高，球化退火前4h硬度值下降幅度较大，球化退火4h后对试验钢硬度的影响不大。     

Nb对高碳钢珠光体球化的影响

设计了2种不同Nb含量的高碳珠光体钢(0.025Nb和Free-Nb),采用光学显微镜、扫描显微镜、透射电镜和硬度测试仪对两种试验钢珠光体球化前后的显微组织进行了观察和球化后的硬度进行了测量。结果表明:Nb元素可以细化高碳珠光体钢的片层间距,相同条件下具有更多的铁素体-渗碳体界面,在球化退火的第一阶段提供大量的位错和亚晶界使片状珠光体快速熔断,同时也给第二阶段碳的扩散提供高速扩散通道;细小的片层间距缩短了碳和合金元素的扩散距离,使球化转变速度加快,促进了高碳珠光体的球化。Nb元素的添加获得了细小片层间距以及更多的合金碳化物使试验钢的初始硬度偏高,球化退火前4 h硬度值下降幅度较大,球化退火4 h后对试验钢硬度的影响不大。     

钼-热强钢和高强合金

研究证明,钼是极优异的合金元素。钼对提高铁素体的热强度效果远比铬、锰、硅等元素更为强烈。６００℃以下紧固件热强钢加入０．１５％～１．０％的钼;大型构件热强钢加入０．２５％～２．５０％的钼,有的加到６．０％。在ＣＨ１２８高温合金中,含钼７．５％～９．０％,是制造喷气发动机火焰筒的优良材料。含钼１８％的镍基高温合金,熔点高、密度低、热膨胀系数小,是制造航天、航空高温构件的优质材料,是目前任何合金不能取代的,需求量前景广阔,市场看好。钼-热强钢和高强合金@金兵     

TRIP-相变诱发塑性钢的研究进展

相变诱发塑性钢是一种汽车用钢，通过相变诱发塑性(TRIP)效应使钢板中残余奥氏体在塑性变形作用下诱发马氏体生核和形成，并产生局部硬化，继而变形不再集中在局部，使相变均匀扩散到整个材料以提高钢板的强度和塑性。典型TRIP钢c含量为0．2％，Mn 1％～2％，Si 1％～2％，通过热轧变形热处理或冷轧 热处理，TRIP钢的组织由50％～60％铁素体，25％～40％贝氏体或少量马氏体和5％-15％残余奥氏体组成。TRIP钢的强度和韧性高于双相钢和微合金钢。介绍了TRIP钢的生产工艺和性能，残余奥氏体、合金元素、热处理对TRIP效应的影响和TRIP钢研究趋势。     

高纯铁素体不锈钢在湿法磷酸中的耐蚀性及机理探讨

本文采用腐蚀实验、电化学测试及X光电子能谱(XPS)对不同成分的高纯铁素体不锈钢(F·S·S)在湿法磷酸中的耐蚀性及其耐蚀机理进行了研究。结果表明,铬是控制F·S·S耐蚀性的主要元素,随钢中铬量增加,耐蚀性提高。当Cr=25％时,F·S·S的耐蚀性显著增加,出现了突变效应。钼的作用则与钢中铬含量有关,足够量的铬存在对改善F·S·S耐蚀性是必不可少的。 良好耐蚀性的F·S·S表面钝化膜内存在明显的铬富集区,但没有发现钼的富集。F·S·S的耐蚀性取决于膜内Cr(Ⅰ)的相对富集程度。钼改善F·S·S耐蚀性是通过富集于活性表面上的钼氧化物大大降低了钢的活性溶解速度,促使均匀膜快速形成;同时提高了膜内铬的富集程度,进一步加强了铬的有效作用。     

ЗИ868合金成分对组织和性能的影响

通过研究碳、钼、铝等元素含量的变化对ЗИ868(GH3044)合金组织和性能的影响得出以下结论：在该合金技术标准规定的成分范围内，当碳含量控制在0．03％～0．06％时，合金的短时及长时力学性能均较好；钼、铝对合金性能的影响不如碳显著。钼的含量取下限可使合金具有较好的室温和高温塑性，铝含量控制在0．30％～0．50％时，合金具有较好的力学性能。此外，为了改善合金棒材的综合力学性能，固溶热处理应取上限温度(1150～1200℃)。     

专利名称：一种铁镍钼合金软磁材料及其制造方法

本发明涉及磁性物体的制造方法,尤其涉及一种铁镍钼合金软磁材料及其制造方法。一种铁镍钼合金软磁材料,该铁镍钼合金磁材料由以下的组分压制成型：铁镍钼粉末,其中镍的含量为75％-85％,钼的含量为1％-4％,余量为Fe;对铁镍钼粉末表面处理的磷酸,为铁镍钼合金粉末重量的0．6％～3．2％;酚醛树脂,为铁镍钼合金粉末重量的0．2％～1．1％。本发明具有以下优点：（1）制作工艺简单,使用设备简单;（2）采用价低的铁镍钼粉末,生产成本大大降低;（3）采用此种方法制作的产品,具有良好的电感量,较高的品质因数,较低的功率损耗值;（4）在较高的温度条件下,铁镍钼合金仍能保持优异的软磁性能。     

用等离子旋转电极工艺生产高氮钢

为了寻求高效、经济的高氮钢生产工艺,用等离子旋转电极工艺(PREP)生产高氮钢并测试了所生产的几种典型高氮钢的性能。结果表明,氮可显著地提高奥氏体不锈钢1．4301的室温及高温强度;氮可以提高马氏体不锈钢的强度。为保证高氮马氏体不锈钢的淬透性,应根据氮含量适当降低其碳含量或提高铬含量。对于铬含量为17％的马氏体不锈钢1．4122,其碳和氮的总含量不应超过0．65％;当氮含量达到0．24％时,铁素体不锈钢1．4016转变成为马氏体钢,其强度高于碳和氮的总含量与其相当的普通马氏体不锈钢1．4122。