降低循环流化床锅炉飞灰含碳量的因素分析

循环流化床锅炉的飞灰含碳量是锅炉燃烧工况好坏的直接反映 ,其对锅炉的热效率的影响是很大的 ,它还直接影响着粉煤灰的综合开发和利用 .在对云天化循环流化床锅炉的生产实验研究中 ,分析了影响循环流化床锅炉飞灰含碳量的各种因素 (床温、煤质煤粒、一次风、二次风、床压和旋风分离器效率等 ) ,通过实验研究找到了降低循环流化床锅炉飞灰含碳量的具体而又行之有效的操作方法 ,以指导实际生产 .     

循环流化床锅炉飞灰含碳量的测定方法探讨

对循环流化床锅炉飞灰的烧失量和含碳量进行了对比 ,烧失量与含碳量差别很大。传统上用烧失量代替含碳量对循环流化床锅炉飞灰并不适用。本文提出用煤的工业分析方法测定循环流化床锅炉飞灰的含碳量 ,并测出循环流化床锅炉飞灰含碳量随粒径分布的变化关系。     

降低循环流化床锅炉飞灰含碳量技术措施

中原大化公司动力厂安装了2台75t／h和1台130t／h循环流化床锅炉,由济南锅炉厂设计制造。经过几年的运行,发现1^#、2^#锅炉飞灰含碳量一直在18％～28％之间,设计值在16％以下,造成锅炉热效率下降,出力不足,降低飞灰可燃物含量,对提高锅炉热效率,节能降耗有非常重大意义。为此通过对影响锅炉燃烧的因素进行总结分析,提出改进措施。     

循环流化床锅炉飞灰残碳生成机理研究

论述了近十年来循环流化床锅炉飞灰残碳生成机理的主要研究成果,对国内外飞灰残碳生成机理的数值模拟和实验研究结果作了分类介绍和分析,对循环流化床锅炉飞灰残碳研究中的问题进行了剖析,探讨了今后飞灰残碳生成机理的研究方向。     

循环流化床锅炉飞灰可燃物含量高的原因分析

针对河南省中原大化集团有限责任公司动力厂2台75t/hCFB锅炉存在飞灰可燃物含量偏高的问题进行燃烧调整试验,分析各种因素的影响,提出改进措施和建议。     

循环流化床锅炉飞灰可燃物含量高的原因分析

针对大化热电厂2台CFB锅炉存在飞灰可燃物含量偏高的问题，进行燃烧调整试验，分析各种因素的影响，并针对影响锅炉热效率的主要因素－－排烟热损人和固体未完全燃烧热损失提出改进措施和建议。     

飞灰循环底饲回燃流化床燃烧技术

在一输入热功率０．３ＭＷ的试验装置上进行了飞灰循环底饲回燃流化床燃烧试验，研究了循环倍率，飞灰回送方式和运行参数对燃烧特性的影响，开发出该项燃烧技术。     

降低循环流化床锅炉灰渣中含碳量的方法

近年来,循环流化床锅炉因其燃料适应广、燃烧效率高、清洁燃烧、适合环保要求等优点而得到广泛推广,但灰渣含碳量居高不下直接影响到锅炉热效率和发电成本,进而影响企业的经济效益。根据多年的循环流化床锅炉运行经验,笔者认为：降低循环流化床锅炉灰渣中含碳量主要应从以下4个方面进行调整控制。     

循环流化床锅炉飞灰残碳燃烧特性的实验研究

采用了浮选法从循环流化床锅炉飞灰中提取残碳,在德国NETZSCH公司的STA409型热分析仪上研究了原煤与飞灰残碳的燃烧特性的差别,并研究了两种飞灰残碳在不同氧浓度下的燃烧行为.实验结果表明:飞灰残碳的反应性温度以及着火温度较原煤高,残碳的反应活性并不仅仅依赖其入炉煤,还与电厂的具体燃烧工况有关.随着氧浓度增大,飞灰残碳的着火温度呈下降趋势,着火时间提前,飞灰残碳的综合燃烧特性指数提高;当氧浓度小于40%时,飞灰残碳燃烧特性改变较大,当氧浓度大于40%时,改善趋势变缓.因此采用膜法富氧燃烧时,宜采用的氧浓度为40%左右.     

某水泥厂余热电站CPC循环流化床补燃锅炉飞灰含碳量高的原因

CPC循环流化床锅炉在水泥厂的余热电站的实际运行中飞灰今含碳量偏高,其原因与电站燃煤制备,锅炉对燃料的适应能力,锅炉结构及其运行参数有关,提出了解决措施。     

循环流化床粉煤灰基地质聚合物固化Zn2+的研究

研究了循环流化床超细粉煤灰(CFA)基地质聚合物固化Zn2+.首先研究了Zn2+的加入对固化体强度的影响,并通过浸出实验、EDS、XRD、FT-IR等表征手段探究了固化效果和固化机理.Zn2+以Zn(NO3)2· 6H2O的形式加入,掺量分别是0.5wt%、1.0wt%、1.5wt%(均以硝酸锌占CFA的质量百分含量表示).研究证明,CFA基地质聚合物和Zn2+具有较好的相容性,微观结构致密,90 d空白样品强度达到85.2 MPa,1.5wt%Zn2+掺量下强度仍保持50%左右,CFA基地质聚合物能很好地实现大掺量Zn2+的固化,固化率在99%以上.Zn2+的固化存在物理(ZnO为主)和化学(含Zn新相)两种作用.     

循环流化床固硫灰复合胶凝材料的早期水化特点

研究了大掺量循环流化床固硫灰复合胶凝材料的物理力学性能,以及其早期水化放热特点和水化产物。研究结果表明:利用掺量为30%～60%固硫灰制备的复合胶凝材料满足32.5、42.5强度等级水泥标准;固硫灰复合胶凝材料的标准稠度比水泥的标准稠度大,且随着固硫灰用量的增加标准稠度增加,同时凝结时间变长;与P.O42.5水泥相比,循环流化床固硫灰复合胶凝材料水化的诱导期较长,水化放热速率明显变小,水化热较低。     

不同激发剂对大掺量超细循环流化床粉煤灰水泥性能的影响

本研究使用不同激发剂,激发循环流化床超细粉煤灰的潜在活性,来制备高性能的大掺量超细循环流化床粉煤灰(SCFA)水泥.通过试验得出了最优配比:将SCFA与42.5水泥按照6∶4的比例混合,加入3％掺量的激发剂(Na2SO4和NaOH比例1∶1),3d、28 d强度分别达到了28.1和56.8 MPa,大掺量粉煤灰水泥的强度完全满足国家标准GB 175-2007.文中研究了添加不同化学激发剂对大掺量粉煤灰水泥性能的影响.通过水化热分析、FTIR和SEM等微观测试方法探究了大掺量粉煤灰水泥的水化机理.     

镇海炼化循环流化床锅炉运行技术

以中国石化集团公司镇海炼化引进的2台烧100％高硫石油焦的220t/h高温高压自然循环的循环流化床锅炉（CFB）为例，着重介绍了目前一般循环流化床锅炉的运行机理、设备配置、运行中存在主要问题及相关原因分析。     

循环流化床灰中铝的浸出行为及动力学研究

以煤矸石电厂循环流化床粉煤灰(CFB灰)为原料,研究了CFB灰中Al2O3酸浸出行为的影响因素及其酸浸出过程动力学。试验结果表明:盐酸浓度6 mol/L、酸浸温度110℃、酸浸时间180 min、液固比为4:1,KF加入量为15%,Al2O3的浸出率为68.46%。CFB灰中Al2O3的浸出过程受扩散和化学反应控制,符合典型的"未反应核收缩模型"。其反应动力学方程可用1-(1-α)1/3=k’t来描述,反应表观级数为1.0875,反应活化能为21.186 kJ/mol。     

影响循环流化床锅炉燃烧热效率的因素和提高途径

为找出提高锅炉燃烧热效率的途径和措施,对循环流化床锅炉进行了燃烧调整试验,分析并总结了烟气氧含量、床层压差、床层温度、运行负荷、煤灰中的碳含量等因素对锅炉燃烧热效率的影响。通过试验数据,提出了提高锅炉燃烧热效率的途径、改进措施和建议。     

循环流化床锅炉脱硫灰和普通粉煤灰的特性研究

分析研究了循环流化床锅炉脱硫灰和普通粉煤灰的化学组成、矿物相组成和热行为等。研究结果表明,脱硫灰烧失量大,CaO含量高,其主要晶相为石英、方解石和硬石膏,还有少量莫来石,玻璃相含量较少。普通粉煤灰的主要晶相为莫来石和石英相。扫描电镜观察,普通粉煤灰主要以球形玻璃微珠为主,球形微珠表面光滑。脱硫灰则以不规则形状的颗粒为主,几乎无球形颗粒。两种粉煤灰的红外光谱分析和差热分析也表现出明显差异,主要归因于脱硫灰中大量存在的硬石膏和方解石。     

浅析循环流化床锅炉灰渣中残炭量高的原因

针对某省煤化集团大型化工企业循环流化床锅炉运行过程中出现灰渣中残炭量高的问题进行详细地分析,介绍了通过控制与调整燃烧来降低残炭量的处理经验,以及实际操作注意事项,以达到提高经济运行管理与操作水平的目的。     

循环流化床锅炉点火及其稳定运行的探索

对一台老挝境内使用的循环流化床锅炉存在的问题进行分析,通过改造相关设备冷态流化试验分析和热态运行实践,解决了循环流化床锅炉启动点火的问题,提出了调节稳定床温的手段和控制参数。