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1.
研究了W18Cr4V钢离子渗氮─—高频复合处理后的组织与性能。并进行了耐磨性和刀具使用寿命的对比试验。结果表明,该钢经复合处理后,具有较好的表面硬度和良好的耐磨性,显著地增加了刀具的使用寿命。证明该工艺应用于小型高速钢刀具的热处理是可行的。 相似文献
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奥氏体不锈钢离子渗氮-PECVD-TiN复合处理层组织与性能特性研究 总被引:2,自引:0,他引:2
对1Cr18Ni9Ti 奥氏体不锈钢进行离子渗氮- PECVD TiN 复合处理, 研究了复合处理层的组织与性能。结果表明: 复合处理层具有优良的膜基结合强度; 较之不锈钢基体, 耐磨性显著提高; 在0-5 mol/L H2SO4 溶液中, 复合处理层不仅比单一渗氮层的耐蚀性高, 在过钝化区还表现出比不锈钢基体更优越的耐蚀性。 相似文献
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3Cr2W8V钢的强韧化和离子渗氮 总被引:1,自引:0,他引:1
3Cr2W8V模具钢经高温加热淬火加高温回火强韧化处理可显著提高其强韧性,消除了早期脆断,提高了模具了使用寿命,强韧化处理后经离子渗氮处理,可在保持基体良好的强韧性,耐热疲劳性的同时,提高表面硬度和耐磨和耐磨性能,使模具使用使用寿命大幅度提高。 相似文献
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3Cr2W8V模具钢经高温加热淬火加高温回火强韧化处理可显著提高其强韧性,消除了早期脆断,提高了模具的使用寿命.强韧化处理后经离子渗氮处理,可在保持基体良好的强韧性、耐热疲劳性的同时,提高表面硬度和耐磨性能,使模具使用寿命大幅度提高. 相似文献
5.
W18Cr4V钢激光表面淬火工艺参数的选择 总被引:1,自引:0,他引:1
对W18Cr4V钢激光表面淬火工艺参数进行了试验研究,试验结果表明,激光表面淬火工艺参数d=1.5mmq=124W/mm^2,v=18mm/s时,激光淬火加热温度处于Ac-T熔范围之内,可以得到无表面熔化的淬火层,淬火层深度0.25mm,淬火层组织为细针状马氏体+碳物+残余奥氏体,显微硬度HV0.1950-1050。 相似文献
6.
研究W18Cr4V钢在氨加甲醇裂化气气氛中进行的控制氮势软氮化问题。导出了气氛的氮势与氢分压的关系式,测定了该钢种在550℃氮化时的氮势门槛值,并得出了相应的曲线。试验结果表明,这种气氛的氮势可通过氢导仪有效地控制在0.2~0.4。提高氮势可促使白层形成,提高渗层硬度和耐磨性,但使其脆性增高。生产实践证明,低氮势控制氮化可显著提高高速钢刀具的使用寿命。 相似文献
7.
离子碳氮共渗及复合处理的应用研究 总被引:1,自引:0,他引:1
林化春 《青岛建筑工程学院学报》1998,19(3):47-50
采用氨气和丙酮作了源研究了40Cr铜离子碳氮共渗和复合处理后组织性能,研究表明,离子碳氮共渗大幅度提高了表面硬度,耐磨性和抗咬合性能,还具有周期短,操作方便等特点,研究指出,复合处理不仅使表层得到较厚的渗层深度,较好的硬度梯度及残余应力状态,而且在较大负荷条件下显示出比离子碳氮共渗更优良的耐磨性,抗咬合性能,将试验结果用于轧辊,能显著提高使用寿命。 相似文献
8.
奥氏体不锈钢离子渗氮层相结构与性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
谢飞 《江苏工业学院学报》2004,16(3):1-4
对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行离子渗氮处理,研究不同渗氮条件下渗氮层的相结构与性能。结果表明:1Cr18Ni9Ti不锈钢离子渗氮时,钢中Cr与氮反应仅形成CrN,而非Cr2N;伴随CrN的形成,渗层原奥氏体转变为马氏体。经V(N2):V(H2)为1:9及1:3气氛氮化,渗氮层韧性很高;当气氛V(N2):V(H2)达3:1时,形成大量γ’、ε桐,渗层韧性剧减;气氛V(N2):V(H2)为1:3时,耐磨性最佳。 相似文献
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10.
采用高纯氮气,在常压下对Cr18Mn21钢进行固溶渗氮处理,研究了固溶渗氮工艺对渗氮层显微组织、厚度、硬度及耐蚀性的影响。利用XRD和光学显微镜研究了Cr18Mn21钢渗氮层相组成及显微组织;利用显微硬度测试仪和电化学工作站测试了Cr18Mn21钢渗氮层的硬度分布和耐腐蚀性。 相似文献
11.
离子软氮化与离子氧化复合处理 总被引:2,自引:0,他引:2
用自行研制的保温式多功能离子热处理炉对 45中碳结构钢进行了离子软氮化与离子氧化复合处理 (Ion(NC +O)复合处理 )。Ion(NC +O)复合渗层是由黑色致密的Fe3O4膜、ε白亮化合物层和γ′扩散层等三部分组成。实验结果显示 ,经Ion(NC +O)双重复合处理后 ,45钢的表面硬度和耐蚀性能都有大幅度的提高。与化学法的QPQ技术相比 ,Ion(NC +O)复合处理技术是一种环境友好的处理技术。 相似文献
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W18Cr4V高速钢激光相变强化组织及奥氏体晶粒度 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了W18Cr4V高速钢激光相变强化层的组织及奥氏体晶粒超细化的机理。强化层的组织由马氏体、残余奥氏体及末溶碳化物组成,其中片状马氏体量较多,板条马氏体量较少,其亚结构分别为孪晶和密度较高的位错,残余奥氏体量约为10% ̄15%,较常规热处理有明显减少,激光强化后晶粒度由原来的8级提高到12级。 相似文献
13.
谢飞 《江苏石油化工学院学报》2004,(3)
对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行离子渗氮处理,研究不同渗氮条件下渗氮层的相结构与性能。结果表明:1Cr18Ni9Ti不锈钢离子渗氮时,钢中Cr与氮反应仅形成CrN,而非Cr2N;伴随CrN的形成,渗层原奥氏体转变为马氏体。经V(N2)∶V(H2)为1∶9及1∶3气氛氮化,渗氮层韧性很高;当气氛V(N2)∶V(H2)达3∶1时,形成大量γ′、ε相,渗层韧性剧减;气氛V(N2)∶V(H2)为1∶3时,耐磨性最佳。 相似文献
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15.
通过对渗氮层中连续化合物层(“白亮层”)的稳定性与气相沉积工艺特性的分析,从热力学和动力学两方面分析了渗氮-气相沉积TiN复合处理时“黑色层”的形成机理,研究认为“黑色层”纱由渗氮“白亮层”分解而来,热力学上,渗氮“白亮层”不稳定,在钛离子作用下易于生成TiN。当气相沉积时的等离子体提供活性钛及离子聂击产生位错和空位时,即从动力学上促进转变发生,形成“黑色层”;同时,“黑色层”能否形成还与气氛氮势,体系温度有关。上述分析可以完满解释文献中有关“黑色层”的实验现象,由此给出了避免“黑色层”的途径, 相似文献
16.
王雄文 《安徽工业大学学报》2001,18(1):18-23
W9Mo3Cr4V钢为高速钢,高温形变时,基体中存在大量的残余碳化物,特别是形变过程中析出的大量细小、弥散分布的碳化物导致该钢形变组织及动态再结晶方式远较低碳低合金钢复杂。 相似文献
17.
《江苏工业学院学报》2001,13(2):5-8
通过对渗氮层中连续化合物层(“白亮层”)的稳定性与气相沉积工艺特性的分析,从热力学和动力学两方面分析了渗氮-气相沉积TiN复合处理时“黑色层”的形成机理。研究认为“黑色层”系由渗氮“白亮层”分解而来。热力学上,渗氮“白亮层”不稳定,在钛离子作用下易于生成TiN。当气相沉积时的等离子体提供活性钛及离子轰击产生位错和空位时,即从动力学上促进转变发生,形成“黑色层”;同时,“黑色层”能否形成还与气氛氮势、体系温度有关。上述分析可以完满解释文献中有关“黑色层”的实验现象。由此给出了避免“黑色层”的途径。 相似文献
18.
用活化反应离子镀技术在W18Cr4V钢冷镦冲头上沉积氮化钦,对氮化钛涂层进行了晶体结构和组织形貌分析,测试了涂层深度及硬度,涂层冷镦冲头经生产应用考核,使用寿命提高2~3倍. 相似文献
19.
文章介绍了用金属粉末为原料,按照传统的高速钢成分,用烧结法制作粉末高速钢W18Cr4V的方法,并对其性能作了测试.和传统高速钢性能相比,粉末高速钢各项指标均提高了10%~20%.用粉末高速钢代替传统高速钢制作的工模具材料,能克服传统的高速钢的缺点,并能提高工模具的使用寿命. 相似文献
《常州大学学报(自然科学版)》2004,16(3)