技术问答

问：哈汽５０ＭＷ双抽机调节系统不稳定的主要原因是什么？答：哈尔滨汽轮机厂生产的５０ＭＷ双抽机,型号为ＣＣ５０－８．８３／０．９８１／０．１１８,调节系统一直不稳定,主要表现为：（１）投入工业抽汽操作同步器增减电负荷时,工业抽汽流量跟随变化,与厂家设计...     

虹源发电公司2号机调节系统故障原因及处理

1　存在问题桂林虹源发电有限责任公司 2号机组为上海汽轮机厂生产的 13 5ＭＷ机组 ,调节系统是由福克斯波罗 (ＦＰＸＢＯＲＯ)公司提供的Ｅ/ＡＳ智能自动仪表构成的凝汽式汽轮机数字电液调节控制系统 ,可由控制员站通过ＣＲＴ画面控制汽机冲转、升速、阀切换、并网、带负荷 ,具有自动和手动 2种互为跟踪的控制方式。机组 2 0 0 0年 10月 2 6日开始试机 ,截止 2 0 0 1年 1月 17日 ,曾出现以下故障。(1)高压调节汽门大幅度摆动 (其中 2、4号调门摆动最大 ,摆动范围为 5 %～ 6% ) ,引起机组负荷波动大 (波动值为 6ＭＷ左右 ) ,导致主汽压力不…     

50MW双抽汽轮机调压系统存在的问题及对策

南京金陵石化公司热电厂装有两台上海汽轮机厂生产的ＣＣ5090/42/15型50ＭＷ双抽汽凝汽式汽轮机,1992年底开始正式向外供汽。目前,本厂调压器的投入率已达100%,年底开始正式向外供汽。压力波动范围小于±0.049ＭＰａ,完全能满足用户要求。现将曾发生的问题及采用的对策介绍如下:(1)调压器投入易引起调节系统摆动　本厂1、2号机投运初期,每当投入调压器,打开脉冲油门时,经常发生左右两侧高压油动机大幅度异步摆动,直至关闭脉冲油门,将电负荷减至零(油动机行程至零),经分析认为,是由于脉冲油门开启前,门后油管是空的,而开启时,脉冲油压突降引…     

抽汽供热机组滑压压力优化计算

为了获得抽汽供热机组滑压运行的压力,利用回热系统汽水矩阵方程,分析了供热抽汽流量、电负荷、背压变化时机组热力系统变工况特性;基于火电机组在纯凝工况时的定滑压运行性能试验数据、调门流量特性曲线以及背压修正曲线,提出了汽轮机在供热期间运行的滑压压力优化计算方法;以某350 MW机组为例,采用本文计算方法,对该机组纯凝工况的定滑压曲线及试验数据进行变工况计算,获得了不同电负荷、背压、供热抽汽流量下该机组的滑压压力值。结果表明:本文优化计算方法简捷、有效,具备较好的实际工程应用及推广价值。     

汽轮机抽汽调压系统故障分析及处理

1 引 言 克拉玛依石化厂热电厂2号汽轮机型号为C12-35/10，属单缸、中温、中压、冲动、抽汽凝汽式汽轮机，机组的工业抽汽量与电负荷可按用户的需要分别进行调整，也可在纯冷凝工况下运行。当机组单独运行负荷变化时，调速系统能使汽轮机的转速维持在一定范围内；或当机组并网运行时，能满足负荷变化的需要。调压系统能够保持抽汽压力为一定值；或通过手轮在一定范围内调整。调节系统采用全液压调节系统，它由离心式径向钻孔主油泵，继流式压力变换器，断流式错油门以及油动机组成。在全液压调节系统中，离心油泵作为感应机构感受机组…     

CC140/N200-130/535/535型汽轮机调节系统故障分析

1系统概况及故障大庆热电厂1号、2号、3号汽轮机均为哈尔滨汽轮机责任有限公司生产的CC140／N200－130／535／535调整抽汽式机组。与凝汽式200MW机组不同的是，该机组调节系统增加了调压器、综合滑阀、调压器切除阔、低压油动机等，可以对外供热。在设计参数下，该机组在抽汽工况下运行，调节系统能保持电热牵连自整，即在电负荷变化时，热负荷保持不变；热负荷变化时，能保持电负荷不变。调压器采用薄膜钢带结构，当抽汽压力变化时，薄膜钢带的变形也随之变化，通过综合滑阀，对转速和抽汽压力的信号进行综合，并同时控制高、中、低压油…     

高加解列引起锅炉满水的事故分析

某电厂#3炉为东方锅炉厂生产的ＤＧ1025/18 2-Ⅱ(3)自然循环燃煤汽包炉,给水系统由2台50%Ｂ-ＭＣＲ汽泵和1台50%Ｂ-ＭＣＲ电泵组成,电泵作备用。正常运行时,给水经2台汽泵加压后通过3台高压加热器向锅炉供水。1　事故发生前机组状态机组负荷220ＭＷ,测功装置投入,1～3层共12台给粉机运行,2台汽泵运行,电泵备用,3台高压加热器运行,给水三冲量自动调节投入,锅炉汽包水位平稳。2　事故经过21:30:00,值长令#3机组负荷降至180ＭＷ。21:37:00,#2高加水位高Ⅰ、Ⅱ值报警信号相继发出,危急疏水门自动打不开,值班员立即就地开启,并开大#2高加疏水…     

供热机组调峰性能试验

通过某∏T-140/165-130/15-2型供热机组的抽汽试验,绘制了机组在实际抽汽工况下新蒸汽流量与电功率的关系(工况图),根据机组特性和实际热负荷,对工况图以及相应的试验数据进行分析并对不同抽汽流量下的功率进行修正,得出在不同热负荷下机组的调峰范围。研究结果表明:随着抽汽流量的增加,机组最小电功率随之增大,最大电功率先增大后减小;当抽气流量分别为60、120、180、240、300、360t/h时,机组的调峰范围分别为79.88、77.98、67.35、61.11、55.88、30.13 MW,即抽汽流量越大,机组的调峰范围越小。     

2000年国家电力公司系统计划投产工程进度

火　　　电　　　机　　　组进　　度工　　程　　名　　称　　及　　装　　机　　容　　量移交试生产广安电厂 2号机组 ( 30 0ＭＷ)　日照电厂 2号机组 ( 350ＭＷ )　华能苏州电厂 2号机组 ( 30 0ＭＷ)成都电厂技改工程 1、2号机组 ( 1 4 0ＭＷ)　绥中电厂 1号机组 ( 80 0ＭＷ )整套启动北仑港电厂 4、5号机组 ( 60 0ＭＷ )　合肥二电厂 1号机组 ( 350ＭＷ)　阳城电厂 1号机组 ( 350ＭＷ )河津电厂 1号机组 ( 350ＭＷ)　吴泾电厂八期 1号机组 ( 60 0ＭＷ )　红雁池电厂 1号机组 ( 2 0 0ＭＷ)桥头电厂六期 2号机组 ( 1 2 5ＭＷ )点火吹管完…     

浅析汽轮机抽汽投入难的原因及措施

抽汽冷凝式汽轮发电机组可同时供热供电 ,实现热电联产 ,在制气、制糖、造纸等工业生产中得到广泛应用。在机组调试与运行中 ,经常遇到机组带电负荷运行正常 ,而调整抽汽的投入比较困难的现象。如何顺利解决这个问题 ,笔者就实践中遇到的几种现象及解决方法作如下介绍。问题一 :以C6 3.43/0 .98/0 .49汽轮机为例 ,机组在合理电负荷下 (即达到额定电负荷的 1 /3后 ) ,任一级调整抽汽在投抽过程中均引起电负荷显著减少 ,甚至减至零 ,调速汽门则时大时小 ,直至关闭。但主汽门及其它保安系统均未动作。( 1 )原因 :投抽弹簧处于全松弛状态下即按…     

流化床锅炉之最

(1)四川内江电厂 1台与 10 0ＭＷ机组配套的4 10ｔ/ｈ锅炉 ,系我国目前最大的ＣＦＢ锅炉 ,燃用南川无烟煤 ,其含硫量 3%～ 4 %。该炉系由芬兰奥斯龙公司供货 ,1996年 8月完成调试。 (2 )法国Ｇａｒ ｄａｍｅ电厂与 2 50ＭＷ机组配套的 70 0ｔ/ｈＣＦＢ锅炉 ,2 5ＭＰａ 56 5℃ / 56 5℃。该炉是世界上煤粉炉改造成ＣＦＢ容量最大参数最高的锅炉。已于 1995年投运。该炉的流化床热交换器与燃烧床联为一体紧靠燃烧室内墙 ,结构紧凑。 (3)美国Ｙｏｒｋ县 2 50ＭＷ机组配套的 758ｔ/ｈＣＦＢ锅炉系目前世界上最大的ＣＦＢ常压锅炉。该炉由美国Ｆ…     

C6—35／10型汽轮机抽汽供热系统改造

该类可调抽汽式汽轮机，由于多种原因一直抽汽未能投运，只能作纯冷凝式汽轮发电机组用，严重影响该机组的热效率提高和机组的安全运行，通过对着汽厂Ｃ６－３５／１０型汽轮机抽汽供热系统改造的实例，提出了对调压器将原来的电液压调节改为电气调节，纯发电时，投运低压调门的方法，在实践中取得了成功，可供同类型机组和可调抽汽式汽轮发电机组的电、热负荷平稳投运、安全运行参考。     

DEH数字电液调节系统在双抽机组上的应用

ＤＥＨ数字电液调节系统是采用计算机对汽轮机进行调节、监视和控制的重要装置,杭州协联热电有限公司二期工程采用了国内少见的双抽机组。并采用了日本ＷＯＯＤＷＡＲＤ公司生产的ＤＥＨ数字电液调节系统作了汽轮机的唯一控制手段,实现了对机组启动、并网、带负荷过程中转的速、抽汽流量和负荷控制,保证了机组的正常运行。本文简要介绍了日本ＷＯＯＤＷＡＲＤ公司生产的ＤＥＨ数字电液调节系统的构成、工作原理和主要功能。     

200MW机组电站锅炉调峰低负荷水动力可靠性的研究

本文论述在２００ＭＷ机组电站锅炉所作的调峰低负荷水循环试验。试验的目的主要是检验该炉在调峰低负荷运行时水循环的可靠性。试验结果表明：７０％以上电负荷运行不会出现水循环问题；５０％电负荷滑压运行水循环流速有些波动，但波动的最低值远大于水循环可靠性较差的循环流速界限值，仍有足够的流量冷却水冷壁管，不致于引起管壁超温；５０％电负荷滑压运行不宜投水力吹灰器；４０％电负荷不宜长期运行；３０％电负荷不宜运行。     

31—50—2型汽轮机调速系统缺陷处理三则

鸡西发电厂31—50—2型汽轮机自一九七一年投产以来,曾发生调节系统摆动的现象。该系统用同步器无法控制1号油动机,在空负荷时,使转数较大幅度摆动,机组并网十分困难。在大修中,消除了这一个缺陷。     

马头发电厂#6机凝结水泵效率低的原因分析

原苏联生产Ｋ -1 30 -3型汽轮机组是我国在70年代中期引进的 2 0 0ＭＷ主力机组 ,每台机组配置 3台ＫＣＢ -32 0 -1 60型、3级、50 %容量的凝结水泵。在满负荷工况下 ,1台备用 ,2台运行。凝结水泵参数如下。额定流量 :32 0ｔ/ｈ泵出口压力 :1 .6ＭＰａ电机电流 :2 9.2Ａ轴功率 :1 86ｋＷ泵转速 :1 480ｒ/ｍｉｎ马头发电总厂安装有 2台Ｋ -1 30 -3型汽轮机 ,# 6机组的# 甲凝结水泵 (以下简称“甲泵” ,乙、丙泵同此 ) ,自 1 995年以来 ,效率一直偏低 ,经多次检修未找出症结所在。甲泵参与运行时 ,机组无法满负荷运行 ,负荷最高只能达到 1 90…     

早期N125MW机组调节系统摆动原因分析及消除对策

早期Ｎ１２５ＭＷ机组调节系统摆动原因分析及消除对策黄埔发电厂黄意川黄埔发电厂１～４号机组均为国产Ｎ１２５ＭＷ汽轮发电机组。汽轮机系７０年代和８０年代初期上海汽轮机厂产品，汽轮机调节系统采用全液压式，见附图。由于在设计、安装和调试上均存在不同强度的缺陷...     

C6—35/10型汽轮机油汽供热系统改造

该类可调抽汽式汽轮机,由于多种原因一直抽汽未能投运,只能作纯冷凝式汽轮发电机组用,严重影响该机组的热效率提高和机组的安全运行,通过对青汽厂C6—35/10型汽轮机抽汽供热系统改造的实例,提出了对调压器将原来的电液压调节改为电气调节,纯发电时,投运低压调门的方法,在实践中取得了成功,可供同类型机组和可调抽汽式汽轮发电机组的电、热负荷平稳投运、安全运行参考。     

吴泾热电厂3号机组振动诊断技术的尝试——用ADRE故障分析系统的谱分析

吴泾热电厂3号机为苏联BΠT—50—2型双缸冲动双抽汽冷凝式汽轮机,额定负荷50MW,后经改造,最大出力为70MW。机组在运行中当负荷达到60MW以上或蒸汽流量达到360t/h,抽汽流量180t/h时,汽轮机高压端轴承(即~#1瓦、~#2瓦)常发生突发性振动,振动时汽轮机发出近似柴油机的声音,汽轮机高压端激烈的抖动,只要改变负荷或抽汽流,量振动就会立刻消失。由于没有现代化的测试手段,故无法进行根本解决。1985年11月我所进口美国Bently NevAdA公司的旋转机械自动诊断系统即ADRE故障分析系统后,就着手对吴泾3号机进行全面检查。     

云电试研所完成螺丝湾电站机组增甩负荷振动试验

最近 ,云南省电力试验研究所受昆明勘测设计研究院及漫湾管理局的委托 ,对螺丝湾电站 1～ 3号水轮机机组单机及多台机组同时甩负荷过程中的机组振动和主轴摆度进行了全面测试 ,取得比较满意的效果 ,受到有关方面好评。螺丝湾电站装机容量为 60ＭＷ ,1～ 3号水轮机和发电机组均是昆明电机厂生产的 ,根据试验大纲在 3台机同时甩负荷时选两台机组同时测量 ,根据现场情况为了布线及测试方便选择 #1、#2机组。分别测量了 #1机单机甩满负荷 (2 0ＭＷ) ,#2机单机甩满负荷 (2 0ＭＷ) ,#3机单机甩满负荷 (2 0ＭＷ ) ,#1、 #2机同时甩满负荷 (2 0ＭＷ …