鼓形弹簧脆断分析

一、前言 T203后制动分泵弹簧是设备专用弹簧,长期来按设计要求采用鼓形弹簧。该鼓形弹簧(图1)是由φ12mm的60Si2Mn圆钢经冷卷绕成形后,再进行淬火、回火热处理,最终硬度要求为HRC48。工厂购进成品鼓形弹簧一批,当弹簧装机运转时,突然断成数截,接连数起,致使整机停产。经分析查明,由于用材失误和热处理不当,造成产品报废。二、断口特征分析鼓形弹簧断口平面与钢料轴线约有45°交角,呈螺旋形状(麻花状)。断口由晶粒粗大的闪光小刻面组成,色泽亮灰,具有结晶状断口形貌特征。不太明显的放射区布满整个断面,边缘没有剪切唇。在弹簧内侧面,有一暗点,经体视显微镜放大后观察,暗点实为平行于钢料轴线的台阶。根据放射     

高碳钢盘条脆断原因分析

用金相法分析了高碳钢盘条脆断机理.结果表明,高碳钢盘条脆断主要因运输过程中的碰撞和磨擦,使盘条表面发生马氏体相变,使盘条脆断.提出了相应的防范措施.     

球墨铸铁管卡脆断原因分析

从宏观断口形貌、金相显微组织、化学成分等方面分析了球墨铸铁管卡脆断的原因。脆断管卡断口存在大面积白口组织是其脆断的直接原因。金相分析表明,珠光体含量和游离渗碳体含量越多,管卡的脆性越严重。本文进一步分析了各种化学元素对铸态球墨铸铁组织的影响,结合工艺过程的仔细调查,确定Cr、Mn含量高是球墨铸铁管卡脆断的主要原因,并给出稳定球墨铸铁管卡质量的措施。     

球墨铸铁管卡脆断原因分析

采用中频炉熔炼、SiFeMg8RE7合金球化剂和75SiFe孕育剂、冲入法球化和倒包孕育处理生产球墨铸铁管卡,结果大批产品产生脆性断裂;铸件宏观断口形貌为典型的结晶状断口,铁素体晶粒异常粗大,石墨大小分布不均;扫描电镜照片显示存在不同高度的解理台阶和沿晶断口;化学成分分析发现w(Si)高达5.30%.认为球墨铸铁管卡脆性断裂的原因是由于杂质元素Al、O、Ca在铁素体晶界上偏聚,以及孕育处理过程中加入了过量的SiFe所造成的.解决措施是严格控制孕育剂的加入量以及降低有害杂质元素的含量.     

钢筋脆断的原因

对20MnSi Ⅱ级带肋钢筋脆断的原因进行了分析，发现脆断的主要原因是锰含量超上限，使正常轧制条件下出现贝氏体且使组织中铁素体含量大大降低。     

球铁凸轮轴脆断原因分析

利用扫描电镜及能谱仪等现代测试仪器，对球铁凸轮轴脆断原因进行了综合分析。结果表明，其脆断原因系材料本身的w（P）量超标所致。其次是因其珠光体量过高，导致材料的疲劳强度下降而致脆。     

车轮拉伸试样脆断原因分析

车轮常规检验中拉伸试样出现批量脆断情况。为确定车轮拉伸脆断产生的原因,进行了调查研究、拉伸比对试验和解剖检验分析。金相检验发现拉伸试样表面存在异常的马氏体白层。结果表明:加工过程控制不当导致试样表面产生马氏体白层,导致发生车轮拉伸试样脆断。     

6300柴油机油泵柱塞的脆断分析

我厂6300柴油机的油泵柱塞采用CrWMn钢制造,其工艺流程是:下料—锻造成型—球化退火—切割加工—淬火回火—精磨—时效等。由于CrWMn钢的碳化物不均匀性比较严重,一般均具有二级左右的带状组织,有时还能看到同样等级的碳化物液析。因此,在淬火     

20MnSi螺纹钢筋脆断的成因分析

采用扫描电镜能谱仪、金相检验及跟踪试验等方法对20MnSi螺纹钢筋脆断的成因进行了综合分析,认为20MnSi螺纹钢筋脆断的主要原因一是钢材成分严重不均匀,二是表面增碳,造成组织极不均匀甚至异常。并讨论了主要的影响因素。     

HCr25Ni13钢丝脆断分析

我厂为焊条厂生产的HCr25Ni13钢丝,用户在制造焊条的过程中,发现在四十多个炉号中,其中有一炉号2A247在矫直的过程中发生脆断,钢丝为冷拔后φ3.2mm,没有经过任何处理。把用户已剪成φ3.2mm、长300mm的料96根进行性能分析,以找出脆性原因所在。首先用φ12.5mm、长40mm的五类磁钢(AlNiCo5)棒进行磁性分析,其中有18个样品不能被磁棒吸引,表明这18个     

机用锯条坯脆断原因分析

检验分析了机用锯条坯脆断的原因,结果表明微量元素锡在钢的相界面或晶界偏聚是导致机用 锯条坯脆断的根本原因。     

气缸盖脆断裂纹分析及热处理工艺优化

发动机在路试过程中发生油水混合现象,泄漏检查发现气缸盖水道螺塞处产生裂纹.通过计算机辅助工程(CAE,Computeraided engineenng)、力学性能、金相组织和断口等分析方法分析了裂纹产生的原因.为了减少气缸盖开裂风险,优化热处理工艺,并对优化方案进行了检验与验证.结果显示,批量生产的气缸盖综合力学性能完全满足产品质量要求,经台架试验和路试均未出现裂纹.     

熔模精铸碳钢零件脆断原因的综合分析

我厂在ZG50熔模精铸碳钢零件的生产过程中,曾经不断地出现过脆断的现象。现将产生脆断的原因综合分析如下。一、高硼量导致的脆断在硼钢的有关研究[1][2][3]中,沿晶沉淀的“硼相”引起“硼脆”的问题已为人们所熟悉。为防止中碳钢产生“硼脆”,文献[1]指     

M2轧制退火材校直脆断原因分析

我厂某炉φ45M2轧制退火材校直时发生脆断。脆断情况为校直时一根材断成长短不等的数截,最短的只有100mm左右长,更为严重的是脆断时有损坏校直机的危险,致使本炉钢不能继续生产。为了弄清产生脆断的     

HRB400带肋钢筋盘条脆断原因分析

通过对HRB400带肋钢筋盘条脆断试样进行金相组织、晶粒度、微区成分偏析、非金属夹杂物的检测分析,找出了盘条脆断的原因,即盘条在斯太尔摩辊道上的风机开启区域“打爬行”,冷却时间过长,产生了脆性组织,使盘条局部塑性降低,产生脆性断裂。     

高铬铸钢轧辊断辊原因分析及防止方法

对离心复合高铬铸钢轧辊使用过程中出现的断辊问题进行了分析,并提出了防止方法,增加了轧辊的使用寿命。     

HRB335热轧带肋钢筋脆断原因分析

对出现脆性断裂的HRB335热轧带肋钢筋进行了综合分析。结果表明,魏氏组织较多、轧制缺陷及夹杂物过多是造成脆断的主要原因,并提出了相应的解决措施。     

国内外三种防脆断评定标准对比分析

本文以一台带伤压力容器的ＣＯＤ防脆断评定研究为实例，对ＩＩＷ－７４９、ＪＷＥＳ－２８０５Ｋ及ＪＢ／Ｔ５１０４三种防脆断评定标准进行了对比分析，结果表明：ＩＩＷ对于保守，ＪＷＥＳ与Ｔ５１０４相近，且更接近工程实际并有足够的安全度。     

HRB335热轧带肋钢筋脆断原因分析

采用化学分析、金相组织检验、力学性能检验和热处理实验等手段，对HRB335热轧带肋钢筋出现拉伸脆断和无屈服强度的异常现象进行分析。结果表明，HRB335热轧带肋钢盘出现一定量异常组织粒状贝氏体是拉伸脆断和无屈服强度现象的主要原因。