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在倾斜式扩孔机上辗扩圆锥轴承外圈锻件时,采用的辗压辊头部结构形状有两种(见图1)。辗扩时,环坯的大端面有向里放和向外放两种方法。 由于辗压辊的头部形状是呈锥形的,辗压轮施加给环坯的作用力P可沿辗压辊头部斜面分解为P_1和P_2两个分力。在辗扩过程中,环坯在斜面垂直分力P_1的作用下受到压缩,同时在摩擦力的作用下旋转,壁厚逐渐减薄,直径扩大,而斜面水平分力P_2将推动环坯轴向移动,对辗扩锻件质量有较大影响。 相似文献
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D51-160型扩孔机滑块主轴轴颈装用3620调心型轴承,在辗扩圆锥套圈时,辗压轮外跷。改用92620轴承,可改善辗压轮和辗压辊的受力状况,辗压轮不再外跷。附图1幅。 相似文献
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在倾斜式扩孔机上辗扩轴承套圈时,外圈沟道的成形能力强,内圈沟道的成形能力差,不容易获得较深的沟形。在设计内圈的辗扩工艺时,为提高内圈沟道辗扩的成形能力,可采用以下方法:增大扩孔机的辗压力,提高辗扩变形时工件的温度,增大辗压辊半径或减小辗压轮半径,增大碾压比,增大辗压轮型槽的沟形深度与宽度,在推力辊和信号辊上制出与碾压轮型槽相应的沟槽。附图4幅。 相似文献
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我厂过去在扩孔机上采用的是整体式辗压轮,每生产一种轴承型号就需要更换一种辗压轮。其工作部位辗压轮槽宽度在辗压轴承套圈时易磨损,且整体式辗压轮重量大,更换时很不方便。 近年来,我们设计和制造了一种辗压轮槽宽度可调整的辗压轮。它由主轮1、调整圈2、副轮3和螺钉4组成。其结构如图所示。 可调式辗压轮的安装和调整方法: 将主轮1套在扩孔机的辗压轮座上,把调整圈2安装在副轮3上,同时也套在扩孔机的辗压轮座上,将扩孔机辗压轮座上的压盖压紧,把调整圈调到所需要的辗压轮槽宽度b,最后将螺钉拧紧即可使用。槽宽b的调整范围为40~71mm,最小调整量为0.5mm。 相似文献
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新余钢铁公司中板厂十一辊矫直机是1994年随四辊轧机同期建设的。其工作辊轴承和支撑辊轴承的润滑,原设计采用的是集中干油润滑,在工作过程中因为工作辊,支承辊及其轴承长期处于高温条件下,且受大量冷却水及氧化铁皮等影响,易使干油管道内的油脂在高温下碳化堵塞,轴承难以得到有效的润滑而造成早期损坏卡死。支承辊轴承损坏卡死后,因支承辊轴承不转而在工作辊表面切磨出环行槽筋,既降低了工作效率,更影响钢板的表面质量。1994年9月至1997年6月,该矫直机因工作辊及支承辊轴承碎裂而导致其辊系有效使用寿命极短,每年… 相似文献
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辗扩时锻件的变形情况大致如图1所示,A为锻件每转一圈时,其壁厚方向的压下量,有式中他外——锻件每转一圈时,外径壁厚方向的压下量灿。——锻件每转一圈时,内径壁厚方向的压下量由图1得出变形区的投影长度为式中R;——辗压轮工作部分半径凡——辗压辊工作部分半径若忽略*L、MS,则(2)式亦为查《锻工手册》下册可得式中R。——锻件内半径RO——锻件外半径令1/R。一1/R。;一1/R’,则上式变为联立(3)式和(5)式可得总的变形量h为各次变形量An的总和。由(6)式和(7)式可以看出,因凡》凡,所以辗扩时内径的变形h。大于… 相似文献
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正轴承四大件(内套、外套、滚动体、保持器)中内外套采用锻造方法制坯,其工艺方案为:下料→加热→锻造→辗扩→退火。辗扩工艺在轴承行业的套圈锻造中已得到极为广泛的应用。在实际生产中,大都是以锤——扩孔机、压力机——扩孔机组成的生产线形式出现。辗扩过程如图1所示,将温度、尺寸都符合要求的坯料套在辗压辊6上,辗压轮4在液压缸5作用下辗扩坯料,坯料和辗压辊6依靠摩擦力作用一起转动, 相似文献
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扩孔机是轴承行业套圈毛坯锻造的主要设备之一;辗压轮又是扩孔机的主要模具;其性能的好坏,寿命的高低,直接影响到轴承的产品质量及经济效益.因此对辗压轮提出具有耐高温、耐磨擦、长寿命的技术要求.通常辗压轮采用5CrMnMo、GCr15钢制造,生产周期长,加工费用高,增加了轴承的制造成本.也有少量中小企业采用铸钢或铸铁制造辗压轮,虽然碾压轮制造的工序减少,成本有所降低,但其寿命短,不仅增加了更换、制造辗压轮的时间,相对生产轴承的成本也提高了,不能适应轴承的生产.一九七九年我厂研制成高强度合金球墨铸铁辗压轮,由于其性能好,加工方便,铸件不需要退火,即可车削成型,减少了退火和热处理淬、回火工艺阶段,生产周期短,寿命长,成本低,从而成功地取代了5CrMnMo、GCr15钢制辗压轮.表一列出了高强度合金球墨铸铁辗压轮出厂验收的技术条件. 相似文献
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林玉华 《机械工人(冷加工)》1983,(1)
我厂加工一轮胎膜,材质为铸造铝合金,外径1300毫米、厚170毫米、壁厚最薄处25毫米,内壁及底面由三种不同半径(最大半径650毫米)的内球面及一段斜面、一段平面组成。由于形状复杂,切削时易振动,内球面加工质量达不到要求,为此,设计制造了车削大内球面工具。工具结构如图所示,根据杠杆原理和几何作图法而设计,即刀杆上某一点与内球面的球心重合并以此作为支点,取其刀杆长度为工件内球面半径,使 相似文献
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轴承套圈扩孔机使用的辗压辊,原来采用3Cr2W8热锻模具钢制造,以辗扩305/01为例,辗压辊的最长使用寿命为1500件,而且辗压辊小轴颈部容易断裂,既影响生产又消耗大量模具钢。 相似文献
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建立了森基米尔轧机支承辊成组背衬轴承与中间辊弹性耦合系统多界面接触机理分析模型,采用有限元法对弹性系统及界面接触问题进行了大规模数值迭代求解;并基于此模型研究了支承辊挠曲变形对支承辊成组背衬轴承系统接触行为的影响,得到了给定2种轧制力和耦合场作用下支承辊的挠曲变形及6套成组背衬轴承内部的接触应力分布状态,以及成组背衬轴承与中间辊的接触行为规律。结果表明,在给定轧制工况条件下,中间辊最大挠度远大于支承辊的最大挠度;支承辊挠曲变形对成组背衬轴承与中间辊间的接触均匀性以及轴承内部接触均匀性产生较大影响。 相似文献
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通过对四辊精轧机的支承辊润滑系统进行改造,在不拆卸支承辊和其轴承座情况下,间歇性地给其轴承补充一定量润滑脂,防止支承辊轴承在无油润滑情况下烧损。 相似文献
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轴承套圈的壁厚差是导致轴承产生径向摆动的主要原因,要想提高轴承的旋转精度首先必须减小壁厚差。目前行业内由于固定支承无心夹具的大量采用,套圈的壁厚差值已大幅度降低。现在的问题是:既然夹具本身的定心误差为0,而主轴径向跳动又反映不到工件上来,那么加工后的工件的壁厚差是怎样产生的呢?生产实践和下面的分析表明,这时工件的壁厚差主要是由外径对基准端面的两倍垂直差δ_D、内孔对基准端面两倍垂直差δ_d(以下简称垂直差δ_D、δ_d)、支承圆柱面的圆度误差Δ、定位件端面侧摆ρ、支承点的位置、形状和夹角α等影响而造成的。这里对工件支承系统和砂轮轴系统变形的影响不考虑。由此,壁厚差ΔS可表示为ΔS=f(δ_D,δ_d,Δ,ρ,α)。弄清它们之间的变化关系,既可以为编制技术文件提供依据,也可为减少壁厚差提供途径。本文仅就它们之间的变化关系做些探讨。下面分几种情况来讨论。 相似文献