65Mn2SiVTi钢连续冷却转变的研究

用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｆ型全自动相变仪，金相显微镜和扫描电子显微镜研究了６５Ｍｎ２ＳｉＶＴｉ钢过冷奥氏体的转变动力学曲线及转变产物的组织，结果表明，６５Ｍｎ２ＳｉＶＴｉ钢不析出珠光体组织的临界冷却速度为１．３℃／ｓ，在０．１～０．５℃／ｓ冷却速度范围内可获得细片状珠光体。     

86CrMoV7钢热变形奥氏体CCT图

采用膨胀法测定了８６ＣｒＭｏＶ７钢经Ｔ＝９００℃，ζ＝１ｓ＾－１，ε＝０．４热变形后的连续冷却变曲线。结果表明，试验用钢在连续冷却转变过程中，只存在珠光体，马氏体转变，不发生珠光体转变的临办冷却速度为３．１℃／ｓ，Ｍｓ点为１５０℃，组织分析发现，未溶碳化物可成为珠光体转变的核心，促进珠光体转变。     

3Cr-1Mo-1/4V钢的CCT图

采用膨胀法测定了大型临氢容器用３Ｃｒ－１Ｍｏ－１／４Ｖ钢的ＣＣＴ图,结果表明：该钢具有高的淬透性。获得完全马氏体的临界冷却速度为１０℃／ｓ;不发生先共析铁素体转变的临界冷却速度为０．０１２℃／ｓ。组织分析表明,在３￣０．０２℃／ｓ的冷却速度范围内均获得粒状贝氏体组织。     

贝氏体型非调质钢过冷奥氏体的连续冷却转变

研究了一种 Ｍｎ Ｂ系低碳贝氏体型非调质钢过冷奥氏体的连续冷却转变,获得了试验用钢过冷奥氏体的连续冷却转变曲线。试验结果表明,本试验用钢过冷奥氏体不发生先共析铁素体析出的临界冷却速度为０．７℃／ｓ;冷却速度在１～４．５℃／ｓ 范围内可得到全部贝氏体组织;当冷速大于４．５℃／ｓ 时,不再有贝氏体生成,室温组织为马氏体和残余奥氏体。     

不同冷却速度下球墨铸铁的基体组织

采用Ｇｌｅｅｂｌｅ１５０００试验机研究了不同冷却速度下球墨铸铁的基体组织,研究结果表明,对于成分（％）为３．６２℃,３．０３Ｓｉ,２．５１Ｍｎ,０．０２Ｓ,０．０３Ｐ的球墨铸铁,冷却速度小于０．０２５℃／ｓ,其基体组织为铁素体和球光体;当冷却速度为０．２－０．５℃／ｓ时,基体组织主要为珠光体;当冷却速度为１－６℃／ｓ时,基体组织为贝氏体和马氏体;当冷却速度提高１５℃／ｓ时,基体组织全部为马氏体组织     

一种新型贝氏体非调质钢的生产方法

研究了冷却速度对微合金非调质钢２５ＭｎＶ性能的影响。对这种不含Ｂ的微合金钢,经水冷（９０℃／ｓ）可得到贝氏体组织,显著提高钢的力学性能,特别是冲击性能。     

27CrMo27S钢奥氏体连续冷却转变曲线

利用膨胀法结合金相-硬度法，在Gleeble-3800热模拟机上测定了27CrMo27S钢的临界点Ac1、Ac3以及Ms；测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线，获得了连续冷却转变曲线（CCT曲线）；研究了冷却速度对该钢组织及硬度的影响。结果表明在相当低的冷却速度范围内可获得贝氏体组织。当冷却速度小于1℃／s，转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体（F＋P＋B），当冷却速度为1～6℃／s时转变产物是铁索体和贝氏体（F＋B），当冷却速度为8-24℃／s时转变产物是贝氏体和马氏体（B＋M），当冷却速度大于24℃／s时，转变产物为完全马氏体（M）。该钢种动态CCT曲线的测定可为生产实践和新工艺的制定提供一定的参考依据。     

固溶处理对P／MFGH95合金裂纹扩展速率的影响

研究了Ｐ／ＭＦＧＨ９５合金在１１２０℃固溶后以不同冷却速度（１．２，２．３，５．６℃）／ｓ冷却，以及在１１６０℃固溶后缓冷到１１２０℃二次固溶后以１．２℃／ｓ冷却的显微组织、力学性能和裂纹扩展速度。实验结果表明，１１２０℃固溶后随冷却速度加快，６５０℃的屈服强度和持久寿命增加，裂纹扩展速度提高。     

冷却速度对Fv520(B)钢马氏体组织的影响

利用膨胀法、金相、XRD法研究了冷却速度对Fv520(B)钢Ms点及其组织的影响。结果表明,Fv520(B)钢具有良好的淬透性,其Ms点为155℃,冷却速度降低,Ms点略有升高。在冷却速度为175℃/s～0.03℃/s的范围内,均得到马氏体组织,冷却速度对马氏体组织状态影响不大。     

俄罗斯车轮堆焊材料及工艺的发展

本文介绍了近年来俄罗斯车轮钢焊接性及堆焊材料研究方面的发展情况。通过大量科研工作， 提出了为防止热影响区产生马氏体， 冷却速度应低于１０ ℃／ｓ； 新型堆焊金属组织为索氏体， 硬度可达ＨＶ３００～ＨＶ３３０。堆焊层的磨损率是车轮母材的１／６。     

冷却速度对675装甲钢显微组织的影响

利用差分膨胀仪、金相及透射电镜研究了675装甲钢过冷奥氏体在不同冷却速度下的相变过程及产物。结果表明，冷却速度在3℃／min-2000℃／min范围内，随冷速的增大，675装甲钢中发生的组织转变变化很大，相变产物依次蹦现粒状贝氏体（粒B）、上贝氏体（上B）、下贝氏体（下B）以及片状和板条混合马氏体（M）。此外，675装甲钢具有相当好的淬透性，临界淬火速度为25℃／min，Ms点为320℃。     

时效处理对Fv520（B）钢抗H2S应力腐蚀性能的影响

采用Ｘ射线衍射 ,ＴＥＭ、ＳＥＭ等研究了时效温度对Ｆｖ５２０（Ｂ）钢组织、力学性能及抗Ｈ２Ｓ应力腐蚀性能的影响。结果表明：在４７０－６２０℃时效温度范围内,随温度升高,该钢的强度下降,残余奥氏体含量增加,抗Ｈ２Ｓ应力腐蚀能力增强。该钢抗Ｈ２Ｓ应力腐蚀性能与时效相形态,马氏体基体回火程度及残余奥氏体数量有关。     

马氏体与贝氏体组织GC—4超高强度钢的腐蚀疲劳裂纹扩展

本文研究了马氏体组织与贝氏体组织４０ＣｒＭｎＳｉＭｏＶＡ（ＧＣ－４）超高强度钢的腐蚀疲劳（ＣＦ）裂纹扩展特性及机理。结果表明，不显微组织状态下，ＧＣ－４钢在３．５ＮａＣｌ溶液中的ＣＦ裂纹扩展曲线上，都出现了类似于应力腐蚀的平台区，而且马氏体组织ＧＣ－４钢的平台区裂纹扩展速度远大于贝氏体组织。断口分析与理论研究表明，氢脆在ＧＣ－４钢的腐蚀疲劳中起重要作用。     

固溶处理对 P/M FGH95 合金裂纹扩展速率的影响

研究了Ｐ／ＭＦＧＨ９５合金在１１２０℃固溶后以不同冷却速度（１２，２３，５６℃／ｓ）冷却，以及在１１６０℃固溶后缓冷（４℃／ｍｉｎ）到１１２０℃二次固溶后以１２℃／ｓ冷却的显微组织、力学性能和裂纹扩展速度。实验结果表明，１１２０℃固溶后随冷却速度加快，６５０℃的屈服强度和持久寿命增加，裂纹扩展速率提高。在１１６０℃＋１１２０℃二次固溶热处理后，因晶粒增大并产生部分弯曲晶界，６５０℃屈服强度只降低１３０ＭＰａ（约１２％），而裂纹扩展速率降低１０倍，持久寿命提高近两倍，并且消除了合金的缺口敏感性。     

ABSTRACTS from TRANS NFsoc (Chinese edition) Vol. 5, No.1, Mar. 1995

ＡＢＳＴＲＡＣＴＳｆｒｏｍＴＲＡＮＳＮＦｓｏｃ（Ｃｈｉｎｅｓｅｅｄｉｔｉｏｎ）Ｖｏｌ．５，Ｎｏ．１，Ｍａｒ．１９９５￥／／Ａ－ＧｅｏｌｏｇｙａｎｄＭｉｎｉｎｇ；Ｂ－ＭｉｎｅｒａｌＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇａｎｄＭｅｔａｌｌｕｒｇｙ；Ｃ－ＭａｔｅｒｉａｌｓＳ...     

焊接热循环对10Ni5CrMoV钢组织的影响

采用模拟焊接热循环的方法，研究了不同峰温和ｔ８／５条件下１０Ｎｉ５ＣｒＭｏＶ钢热影响区组织的变化，金相观察发现，峰温在Ａｃ１～Ａｃ３之间时，其组织为细小的马氏体和高温回火马氏体的混合组织；峰温超过Ａｃ３时，冷却后均转变为马氏体，且发生自回火现象，峰温越高，奥氏体晶粒粗大，冷却后形成的马氏体板条束尺寸也越大，随着ｔ８／５的增加，其组织由自回火马氏体（含少量孪晶马氏体）自回火马氏体＋下贝氏体，自回火马     

HSLA钢连续冷却过程的相变与组织研究

在Gleeble—1500热模拟试验机上研究了20SiMn3NiA钢在不同连续冷却条件下相和组织变化,用热膨胀法测定了该钢的连续冷却转变曲线（动态CCT曲线）。研究结果表明,20SiMn3NiA钢中的Mn、Ni、Si等合金元素能有效地阻止铁素体和珠光体的形成,故20SiMn3NiA钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线只有马氏体和贝氏体相变区。当临界冷却速度大于1℃／s时,20SiMn3NiA钢就可以获得板条状马氏体组织,且随着冷却速度的增大,马氏体组织变得越来越细。与静态CCT曲线相比,形变使动态CCT曲线的Ms点升高,奥氏体稳定性降低,形变细化了马氏体和贝氏体组织,使20SiMn3NiA钢在1℃／s的冷却速率下产生较高的强度。     

ZG0Cr13Mn8N钢奥氏体中碳化物连续冷却析出动力学的研究

在用马氏体点变化法测得ＺＧ０Ｃｒ１３Ｍｎ８Ｎ钢奥氏体中碳化物等温析出动力学曲线（ＰＴＴ图）的基础上,研究了冷却速度对ＺＧ０Ｃｒ１３Ｍｎ８Ｎ钢中碳化物连续冷却析出动力学的影响,并获得了该钢奥氏体中碳化物连续冷却析出动力学曲线（ＰＣＴ图）。     

时效对50Mn18Cr4WN护环钢性能的影响

研究了时效温度对国产５０Ｍｎ１８Ｃｒ４ｗＮ奥氏体钢（１８／４钢）冲击韧度和在现结构的影响，结果表明，在５２０℃～９５０℃之间时效时，Ｍ＿（２３）Ｃ＿６型碳化物在１８／４钢晶界析出，从而使用的冲击韧度下降。因此，安装护环的热套装配温度应低于５２０℃。     

3Cr3Mo3W2V钢贝氏体马氏体复合组织的研究

对３Ｃｒ３Ｍｏ３Ｗ２Ｖ钢中的马氏体和３种（Ｂ＋Ｍ）复合组织回火后的高温力学性能，热疲劳性能及断裂韧度进行了研究。讨论了下贝氏体韧度的影响，试验表明，下贝氏体马氏体复合组织具有较高的二次硬化效应，５００℃回火后具有较高的塑性和韧度，但经６００℃回火会使下贝氏体的韧度和塑性下降。