Fe-Ni合金中奥氏体的有序化对马氏体相变的影响

等晶粒度的Fe-Ni合金多晶试样,其M_s值随淬火温度T_Q分二个阶段下降,在T_Q≈800℃时,M_s出现极小值;在T_Q<700℃时,M_s进一步下降.低温淬火后马氏体的爆发量较高温淬火的为小,这些现象是奥氏体有序化的必然结果。透射电镜观察到奥氏体中存在高密度的微小沉淀相和超点阵位错,证实在大块Fe-Ni合金中可以发生有序转变。     

Fe-Ni-C合金马氏体相变驱动力及M_s的计算

选取了三种不同的热力学模型,(1)LFG模型;(2)徐祖耀三元系规则溶液模型;(3)本文处理方法(Fisher-徐模型加Zener参数),计算了Fe-Ni-C合金马氏体相变驱动力,求得马氏体相变驱动力与奥氏体在Ms温度的固溶强化呈线性关系:△G~(a→)M=Aσ_(0.2)(Ms)+908J/mol,对不同模型选取系数A’略有差异.利用所导出的奥氏体在Ms温度时的屈服强度,计算了Fe-Ni-C合金的MS温度,计算结果与以往的实验值符合得很好。     

奥氏体强化对马氏体和贝氏体相变的影响

研究了三个Fe-Ni-C合金及三个工业用钢的奥氏作强化对M_s及B_s温度的影响.M_s温度随着奥氏体屈服强度的增加而线性下降,而B_s温度和奥氏体强度之间无任何直接的关系,发现三个Fe-Ni-C合金的B_s温度与D_C~γ和D_(Fe)~γ成正比线性关系,求出这三个合金TTT图上鼻部温度的△G_V及D_(Fe)~γ,则它们的孕育期正比于Feder等的扩散型相变孕育期公式计算值,说明在鼻部温度时,贝氏体孕育期受化学自由能差及Fe原子扩散的控制.     

Fe—Mn—C合金奥氏体强化对马氏体相变的影响

测定了5种Fe-Mn-C合金的M_s温度及奥氏体在M_s温度时的屈服强度,结果表明两者成线性关系。还研究了奥氏体固溶强化对马氏体形态的影响,提出存在一个奥氏体强化特征温度T_c,当M_s>T_c时,马氏体形态主要为位错型条状马氏体,当M_s相似文献   

GH3039奥氏体固溶强化型合金

GH3039合金是单相奥氏体固溶强化型合金,合金采用电弧炉熔炼、电弧炉或非真空感应炉加电渣重熔或真空电弧重熔以及真空感应炉加电渣或真空电弧重熔工艺。在800℃以下具有中等的热强性和良好的热疲劳性能,1000℃以下抗氧化性能良好,长期使用组织稳定,还具有良好的冷成形性和焊接性能。宜于850℃以下长期使用的航空发动机燃烧室和加力燃烧室零部件,经过长期的生产和使用考验,使用性能良好。     

中锰钢中原奥氏体晶粒尺寸对马氏体相变的影响

对中锰钢中原奥氏体晶粒尺寸对马氏体相变动力学的影响进行了分析。利用SEM、XRD、热膨胀相变仪和EBSD等检测手段,研究了不同原奥氏体晶粒尺寸下马氏体相变速率和马氏体板条组织的变化。通过不同温度的奥氏体化处理,分别得到了尺寸为(190±15)、(36±2)、(11±2)和(4.8±2) μm的原奥氏体晶粒。结果表明:随着原奥氏体晶粒尺寸的降低,马氏体相变开始温度由289 ℃降低到250 ℃,而马氏体的相变速率先升高后降低。分析表明,马氏体的相变速率与马氏体的形核点数量直接相关,而马氏体的形核点数量受原奥氏体晶粒尺寸大小和马氏体板条的宽长比影响。当原奥氏体晶粒尺寸小于5 μm时,马氏体板条的宽长比明显增加,马氏体形核点数目随过冷度增加而增加的速率明显降低,从而造成马氏体相变速率降低。     

奥氏体强化和其中碳含量对马氏体及贝氏体相变的影响

研究了三个Fe-Ni-C合金及三个工业用铜的奥氏体强化对M_s及B_s温度的影响,M_s温度随着奥氏体屈服强度的增加而线性下降,而B_s温度和奥氏体强度之间无任何直接关系。统计了70多个铜种的TTT和CCT曲线,发现在其他合金元素含量及其他条件基本不变的前提下,奥氏体中的碳含量和贝氏体相变开始点B_s之间无任何直接关系,和马氏体相变开始点M_s之间存在着单调的反比关系,发现三个Fe-Ni-C合金的B_s温度与D_c~γ和D_(Fe)~γ成正比线性关系,求出这三个合金TTT图上鼻部温度的△G_v及D_(Fe)~γ,则它们的孕育期正比于Feder等对扩散型相变孕育期公式,说明鼻部温度时贝氏体孕育期受化学自由能差及铁原子扩散的控制。     

固溶处理对15-5PH不锈钢马氏体相变的影响

采用DIL805A膨胀仪测定15-5PH不锈钢马氏体相变点,通过LEICA DMIRM金相显微镜观察固溶后的组织及其原奥氏体晶粒形貌,用D8 ADVANCE XRD分析固溶处理后的物相组成及基体的晶格常数。研究表明,固溶温度的提高会造成马氏体相变点下降、原奥氏体晶粒的长大;固溶时间的延长造成Ms点先下降后上升,及原奥氏体晶粒的长大。固溶60 min时晶格常数最大,Ms点最低;固溶90 min时晶格常数降低,Ms点上升,并有NbC、Nb2C及CrNiFe等相析出。     

合金元素对马氏体耐热钢相变的影响

检测了两种成分的9-12% Cr马氏体耐热钢的升温曲线、不同冷却速度下的冷却曲线、金相组织和维氏硬度,得出了两种钢的CCT曲线,并分析了二者的差异之处.     

淬火空位对Fe-Ni合金马氏体相变的影响

脱碳Fe-Ni合金的实验表明:当奥氏体母相的晶粒度保持一定,淬火温度在900℃以上时,随淬火温度的升高,M_s降低,母相强度提高;将高温淬火的母相进行短时间退火,M_s上升,母相强度下降。提出了淬火空位和相变不全位错交互作用的模型,认为空位集团阻碍了马氏体的形核。淬火母相的TEM观察初步肯定了上述结论。导出空位的形成能为1.2—1.4eV,与已知数据符合;退火过程的激活能为0.18eV,与双空位分解能量相当。考虑到淬火应力的影响,本实验中用2500℃/s冷却速度淬火,适合于研究淬火空位对M_s的影响。     

预变形对Ni-Mn-Ga合金马氏体相变的影响

研究了形变对Ni-Mn-Ga合金马氏体相变及其组织形态的影响，并应用马氏体相变热力学和动力学探讨了适当塑性变形后马氏体相变滞后得以大幅度提高的微观本质。结果表明，随着应变量的增加，马氏体相变温度几乎保持不变，而其逆相变温度则迅速升高，塑性应变导致储存在界面处的弹性应变能的释放是塑性变形提高合金相变滞后的主导因素。     

固溶强化热处理对Al-Mg合金腐蚀性能的影响

Al合金表层的缺陷常常会导致腐蚀发生。因此,采取保护措施以提高铝合金的抗腐蚀性能是非常重要的。从电化学的角度出发,对固溶、淬火和时效处理工艺进行优化,以提高铝合金的强度。在不同电位（-05～-1.8V）下进行慢应变速率拉伸实验。结果表明：与未经强化处理的铝合金相比,经固溶强化热处理的铝合金表现出高的最大拉伸强度、伸长率和断裂时间。由于经固溶强化处理的铝合金的伸长率增加,其拉伸断裂时间也随之增加。在电位-1.3～-0.7V范围内,样品具有优异的力学性能,因此,该电位范围被认为是该合金的腐蚀保护范围。     

马氏体—奥氏体双相热模具钢中的马氏体相变

利用全自动相变仪和Ｘ射线衍射仪，对一种含Ｍｎ－Ｎｉ双相热模具钢的马氏体相变特征，以及淬火加热温度、中温等温和二次加热对马氏体相变的影响进行了研究。结果表明，马氏体转变体积分数ｆｍ随淬火加热温度的升高而减少，Ｍｓ点却随温度的升高呈现出先降后升的变化趋势。在中温区等温和经二次加热处理，由于碳化物的析出，可增大ｆｍ和提高Ｍｓ点。     

应变速率对β固溶Ti-10V-2Fe-3Al合金应力诱发马氏体相变的影响

研究应变速率对β固溶处理的Ti-10V-2Fe-3Al合金应力诱发马氏体相变的影响。结果表明,随着应变速率由5×10-4 s-1增加到1 500 s-1,合金都发生应力诱发马氏体转变,且诱发应力随着应变速率的增加而增加。金相形貌及XRD分析显示,在所有的应变率下,合金拉伸后的微观组织均由针片状α″相和β基体相组成。应用热激活界面运动模型及拉伸过程的温度升高解释了随着应变速率的增加,诱发应力增加的现象。     

马氏体—奥氏体双相热模具钢中的马氏体相变

利用全自动相变仪和Ｘ射线衍射仪，对一种含Ｍｎ－Ｎｉ双相热模具钢的马氏体相变特征，以及淬火加热温度、中温等温和二次加热对马氏体相变的影响进行了研究。结果表明，马氏体转变体积分数ｆ＿ｍ随淬火加热温度的升高而减少，Ｍ＿ｓ点却随温度的升高呈现出先降后升的变化趋势。在中温区等温和经二次加热处理，由于碳化物的析出，可增大ｆ＿ｍ和提高Ｍ＿ｓ点。     

合金及马氏体时效钢的固溶与时效处理

铝合金的热处理步骤十分简便,但生产中要求炉子具有良好的温度均匀性,非常精密的炉温控制,工件须小心地装夹,周密地综合控制设备及其操作。固溶处理的温度总是接近于合金的熔点,大多数铝合金固溶处理温度的波动范围为10℃左右。假如炉温超过规定范围,合金的内部组织会受到损害,工件变软,易于变形;假如炉子或炉子中任何一部分炉温低于规定范围,合金中就不会形成固溶体,该热处理就成为无效的过程。马氏体时效钢在完成时效过程中实际上无体积变化或变形。大多数马氏体时效钢的     

合金和马氏体时效钢的固溶与时效处理

某种合金和钢相似,它们在室温的正常组织是高温下形成的同溶体的聚合态,这些合金和钢的不同之处在于经淬火后冷到室温时它的固溶体不发生变化也是处理的目的,这种处理叫固溶处理。固溶处理的目的是在室温下获得100％的固溶体,这种固溶体的大多数比较软。这种组织不稳定,具有极强的变回聚合态的倾向。时效工艺一些合金淬火后保持在室温就能转变为聚合态(称为脱溶),而另外一些合金要重新加热到某一较低的温度才能形成聚合态,这两种工艺都叫时效,前一种叫自然时效,     

马氏体对奥氏体中温转变的影响

用磁分析研究了55C2钢中马氏体量对奥氏体中温转变的影响。结果指示,马氏体的存在会促进珠光体转变,但对于中温转变的影响则还决定于马氏体量。当马氏体不多时,它加快中温转变,但当马氏体量较多时,它反而降低中温转变的速度。     

Fe-C合金马氏体相变热力学

在评述以在工作的基础上,就目前对马氏体相变的认识提出进一步处理的概念。着重对下式的物理含义加以阐述, ΔG~(γ→M)=ΔG~(γ→a)+Δ~(α→M)提出对ΔG~(α→M)估计的概念及运算途径。改进了处理方法并以较新数据计算了ΔO~(γ→a)。由热力学处理直接求得的理论M_s值与典型实验值很好符合,指出纯铁的M_s应为800K,Fe-C合金的M_3与碳浓度及奥氏体在M_s时的屈服强度均呈线性关系;相变驱动力随碳浓度的增大及M_s的下降而增加。