软土地基上加筋挡土墙的性状研究

通过数值模拟不同的墙厚对软土地基上加筋挡土墙的工作性能的影响,结果表明:挡墙高度一定的情况下,挡墙厚度越小基底沉降量越大。软土地基上加筋挡土墙的墙面位移最大值的点位于墙顶,而不是在0. 7H高处。墙背土压力随着挡墙厚度的增大而增大,总体上分布在静止土压力线和主动土压力线之间。随着挡墙厚度的增大,软土地基的加筋体拉力最大值有两处,分别在墙趾附近和加筋体末端。     

重庆龙泉路立交桥现浇钢筋混凝土连续梁施工

龙泉路立交桥是重庆市重要的交通枢纽工程。我单位施工的Ⅱ标段北面主干道汉渝路接沙中路 ,南接Ⅰ标段Ａ桥9号墩。线路起讫里程为ＤＫ 32 2 5～ 1Ｋ 12 0 ,主要工程项目为 3座钢筋混凝土连续空心板高架桥。其中Ａ桥宽 (3ｍ 16ｍ 3ｍ) ,跨径为 (17 5ｍ 4× 2 0ｍ 17 5ｍ) ,Ｂ桥宽 (0 5ｍ 16ｍ 0 5ｍ) ,跨径为 (16ｍ 8× 2 0ｍ 16ｍ) ,Ｃ桥宽 (0 5ｍ 8ｍ 0 5ｍ) ,跨径为 (15ｍ 2× 18 5ｍ 15ｍ)。桥梁高度在 5～ 2 2ｍ之内。1　施工方案现浇连续梁由于受力复杂及地基跨越范围大 ,梁体施工要增加支架预压等工序 …     

刚性挡土墙土压力与位移关系试验研究

通过室内模型试验,实测了挡墙绕墙底转动模式下土压力的相关数据,绘制出土压力沿墙高的分布曲线,研究挡土墙位移对土压力的影响,并比较分析了土压力与位移之间的关系。     

混凝土结构碳素纤维布补强施工技术

北京城市铁路望京西站建筑面积10 738ｍ2 ,框架结构独立柱基础 ,站台层挡土墙墙厚 4 0 0ｍｍ ,混凝土强度等级Ｃ4 0。由于多方面的原因 ,前两个施工段的挡土墙出现穿透性裂缝 ,裂缝长近2ｍ ,宽约 1 5ｍｍ ,采取粘贴碳纤维布进行混凝土结构补强。施工操作要点如下1)备齐专业用工具和材料。(2 )施工环境　必须确保环境温度在 5℃以上 ,以便封缝及灌浆材料、碳素纤维布基底涂料硬化及强度增加。(3)混凝土表面处理　用电动砂轮磨平裂缝两侧各 5 0ｃｍ ,以表面高差不超过 1ｍｍ为宜。用钢丝刷、毛刷、压力空气将碎渣、尘粉清理干净。(4)封缝　用…     

住宅楼的安全鉴定及治理措施

1　工程概况1 .1　房屋概况某住宅楼座落于一山坡开挖平台上 ,南侧开挖形成的陡坡高 2 0ｍ约 ,平均倾角 80°约 ,北侧山坡相对平缓 ,高 5～ 7ｍ。该住宅楼南外纵墙离南侧坡顶的距离为 4～ 5ｍ ,北外纵墙离北侧坡脚的距离不 2～ 3ｍ(图 1 )。图 1　地形剖面示意图该住宅楼系三层砖混结构楼房 (图 2 ) ,房屋为横墙承重体系 ,墙体均为一砖厚实砌墙 ;基础采用浆砌块石条基 ,基底持力层为②残坡积土层 ,基宽为 1 0 0 0～ 1 5 0 0ｍｍ ,基底标高为 - 1 .5 0ｍ。房屋除设置钢筋砼地圈梁外 ,上部结构未设置圈梁及构造柱。房屋建筑面积 1 2 30ｍ2 ,建…     

不同位移模式下衡重式路肩墙离心模型试验研究

以某山区公路旧路拓宽改造工程中新建的衡重式路肩挡土墙为原型,设计了墙体在平移(T)、绕墙趾转动(RB)、绕墙顶转动(RT)以及平移与绕墙趾转动复合形式(T+RB)4种位移模式的土工离心模型试验,讨论了挡墙位移模式对墙背土压力和路基填土变形的影响,分析了墙后不同深度土体进入主动状态的进程,试验表明:1位移模式对上墙土压力大小及分布形态基本无影响,但上墙浅层土体在挡墙位移与墙高比值小于0.3%~0.5%时,存在墙–土摩擦引起的土拱效应,使水平土压力系数增大;2由于衡重台的存在,对下墙距衡重台约1/3下墙高度范围的土压力有遮蔽作用,其结果是降低了土压力合力作用点位置;3位移模式对填土沉降有明显影响,在墙体位移最大值相同时,T位移模式的填土沉降明显大于RB和RT位移模式,而RT位移模式,衡重台向下偏转,促进了填土下沉,最终使其填土沉降大于相同位移面积的RB位移模式,也更容易使上墙出现第二破裂面。     

考虑邻近地下室外墙侧压力影响的平动模式挡土墙主动土压力研究

 对于挡土墙距既有地下室很近,墙后填土宽度有限的情形,采用经典的库仑、朗肯土压力理论计算挡墙主动土压力是不严格的。通过有限元数值分析发现,当挡墙平动、填土达到主动极限状态时,无黏性土滑动土楔与邻近地下室外墙并未脱开,地下室外墙上全深度承受侧压力;随着填土宽高比n的不同,挡墙与地下室外墙间土体内将形成一道或多道滑裂面,且最靠近地表的滑裂面与挡墙或地下室外墙交点以上的土压力近似为库仑主动土压力。由此建立新的土压力计算模型,给出了挡墙主动土压力系数 和第一道滑裂面倾角 的求解方法,采用水平薄层单元法,得到了挡土墙主动土压力的分布以及合力作用点相对高度 的理论公式,并通过典型算例,与经典土压力理论、前人理论方法及有限元数值解进行对比。研究发现,挡土墙土压力为非线性的鼓形分布,当土体内摩擦角 和墙土摩擦角 取定值且 0°时, 随着n的增大而增大,而 和 随着n的增大而减小,当 时, 和 值与库仑解一致;当 0°时,不论n取何值, 和 值恒等于朗肯理论解,且 。     

拉杆挡墙

<正> 攀钢动力厂热电鼓风机站区1988年建成一座拉杆挡墙,如图1所示。其基本情况如下: 1. 挡墙地基为6.0m深的回填土,墙后填经筛选的矿渣; 2. 档墙柱距为3.0m,混凝土为C20级,钢筋为Ⅰ、Ⅱ级。挡墙拄截面b×h=500mm×800mm,A_s=A_s=5(?)22,箍筋4φ10@150; 3. 挡墙柱基础混凝土强度等级为C15,钢筋为Ⅱ级,a×b×h=2000mm×1400mm×600mm,     

某挡土墙土压力有限元分析

利用有限元程序ANSYS,对某挡土墙土压力进行了数值模拟分析.考虑了土颗粒的弹塑性本构关系,对墙土接触面采用接触单元contact172和target169模拟.研究了条形超载、填土弹性模量、重度及内摩擦角对墙后土压力的影响.计算表明:土压力沿墙背呈凸曲线分布,接近墙踵处出现峰值.超载及填土重度使挡墙土压力增大,填土弹性模量及内摩擦角对土压力影响不大.     

某直立式挡土墙加筋体填土支挡结构设计

褔厦铁路厦门北站DK242+693~DK243+127段线上式站台与线侧下式站房之间采用悬臂式、扶壁式加筋体填土支挡结构,最大设计墙高13 m。墙背采用包裹式加筋体填土,挡土墙地基采用旋喷桩加固。新型悬臂式、扶壁式挡土墙加筋体填土支挡结构综合了悬臂式、扶壁式挡土墙和加筋体填土两者的优点,有效地解决了空间狭小、高差大、压实标准要求高、变形要求严格、需设置直立挡墙地段收坡困难的难题。