ТГМП-114型锅炉中SO_3和 NO_2的形成

ТГМП-114直流双炉体燃气、重油锅炉单机容量30万瓩,开式炉膛断面积10.62×6.13=65.2米~2,到屏的高度21.7米,炉膛容积1435米~3。炉膛断面最大热强度5.9兆瓦/米~2(5.1大卡/米~2时),容积热强度0.26兆瓦/米~3。每个炉膛前后墙对冲布置6只容量为6吨/时的ХФЦКБ-ВТИ型旋流式燃气、重油燃烧器。采用“火焰”型蒸汽机械雾化喷嘴。燃烧器中心间距为3米,最旁边的一只燃烧器中心到侧墙距离为2.3米。靠边燃烧器的中心线向炉膛中心偏转12～15°。     

1000吨/时燃油直流锅炉炉膛热负荷分布的测定

望亭发电厂12号炉系燃油直流锅炉,其燃烧器为前后墙平行错列布置方式,水冷壁采用一次上升、中间二次混合的管圈型式。炉膛热负荷分布情况是分析和研究水冷壁水动力特性、传热特性以及炉内燃烧过程的重要基础。经多次测定,在20～28万瓩负荷下,沿炉膛高度方向热负荷分布不均匀系数K_(qy)=1.50～1.60,沿炉膛深度方向热负荷分布不均匀系数K_(qx)=1.12～1.15,最高局部热负荷q_(max)=300～330×10~3(大卡/米~2时)。     

亚临界与超临界压力水的沸腾传热

随着锅炉机组向高参数大容量发展,炉膛燃烧器附近高热负荷区管内水的沸腾传热是否良好,这是一个直接影响锅炉能否安全运行的重要问题。由于沿炉膛高度与宽度方向热力分布不均匀性,故蒸发受热面管的单位面积热负荷值qH=(B_pQ_m)/(H_A)在炉膛内分布是很不均匀的。煤粉炉中q_Hmax/q_Hmin=1.8～2.5,油炉则高达q_Hmax/q_Hmin=3～5,且最大值可达(0.5～0.6)×10~6大卡/米~2时。这     

江油发电厂5号炉改进和超负荷试验小结

简述江油发电厂5号炉系EKM-200型锅炉,1969年4月安装,1970年5月正式投入运行。锅炉主要数据额定蒸发量200吨/时汽包允许最大压力118公斤/厘米~2汽包运行压力111公斤/厘米~2过热蒸汽压力98公斤/厘米~2过热蒸汽温度535℃给水温度215℃排烟温度160℃热风温度335℃炉膛热负荷183×10~3大卡/米~3·时该炉运行一年后,发现两个问题较为严重:即结焦和竖井磨煤机击锤磨损。常常由于炉膛内大块结焦和击锤损坏而被迫停炉,严重影响了发电。针对5号炉存在的缺陷,于1971年4～5月进行了大修。大修中作了以下几项改进:1)将炉膛后墙水冷壁缩口上移(见图     

大容量燃烧器制造的发展趋势

1957年西德电力工业中燃油的比重只占12%,而1970年已上升到50%。1956年单只燃烧器热功率仅为5.0～7.0×10~6大卡/时(燃油量为500～700公斤/时)。这一年第一次制造了热功率为10.0×10~6大卡/时(燃油量为1000公斤/时)的油燃烧器,采用带有轴向和径向旋流叶片的扩散器。在当时,这种发展被认为是冒进的。从1956年以后液体和气体燃料燃烧器才开始大规模地发展。60年代前半期单只燃烧器热功率已经达到30×10~6大卡/时,后期提高到50×10~6大     

φ22×5.5毫米鳍片内螺纹管的冷挤压拉制

我国电力工业的迅速发展,向我们提出了设计、制造大容量亚临界电站锅炉的任务。各国亚临界电站锅炉的运行经验证明,炉膛内高热负荷区(例如燃烧器附近)的蒸发管中常易产生膜态沸腾。尤其是燃油锅炉上,局部热负荷高达400×10~3大卡/米~2以上,更易产生膜态沸腾。一旦膜态沸腾产生,管壁的传热显著恶化,管壁温度急剧上升,严重威胁到锅炉的安全运行。     

1000吨/时直流炉水动力偏差冷态调整

前言望亭发电厂30万瓩机组配备的1000吨/时亚临界中间再热直流锅炉(一次汽压170公斤/厘米~2,一次汽温555℃),是上海锅炉厂设计和制造的我国第一台30万瓩机组的燃油锅炉。这台锅炉采用单炉体双炉膛(2×7.680米宽×8.615米深),П型布置。由双面水冷壁将整个锅炉分隔成二个炉膛(甲、乙炉膛),燃烧重油。30只旋流式燃烧器前后     

电站锅炉水冷壁管中核态沸腾和膜态沸腾对传热的影响

符号说明A_i 内壁受热面积(米~2)C_p 介质比热(大卡/公斤℃)d 管子内径(毫米)G 质量流速(公斤/米~2秒)h 膜的传热系数(大卡/米~2时℃)H 焓(大卡/公斤)k 介质导热系数(大卡/米时℃)Q 传热量(大卡/时) t_i 管子内壁金属温度(℃)V 速度(米/秒)x 蒸汽含量(%重量)ρ工质密度(公斤/米~3)μ粘度(公斤/米秒)Nu=(hd/k)努塞尔准则Pr=(C_Pμ/k)普朗特准则Re=(Vdρ/μ)(或(dG/μ))雷诺准则引言汽包锅炉内炉膛底部水冷壁进口的给水温度接近于饱和温度。工质沿水冷壁管向炉膛顶部流动时,从炉膛吸热逐渐沸腾产生蒸汽,使工质中蒸汽含     

БКЗ-320锅炉燃煤时炉膛和对流受热面的换热研究

烧爱基巴斯多斯基煤的汽包锅炉运行时,过热蒸汽温度经常超过计算值。为保证额定汽温只得成倍提高喷水量和割除部分过热器受热面。如БК3-320锅炉低温过热器受热面从1450米~2减少到580米~2。为摸清超温的原因,曾在БК3-320锅炉上全面地研究了炉膛和对流过热器的换热。БК3-320-140-2锅炉蒸发量320吨/时,汽压140公斤/厘米~2,汽温570℃,П型布置。炉室容积1510米~3,炉膛受热面893米~3。八只扰动式燃烧器分二排布置在前墙上。带     

大屏过热器的试验研究

本试验是在谏壁电厂二号炉上进行的,该炉为开式单炉膛液态排渣锅炉。采用四角喷燃。其主要参数为:200吨/时、540±5℃、96公斤/厘米~2。大屏过热器布置在炉膛上部(图1)。沿炉膛宽度布置八片屏,屏间距离为880毫米,每片屏由十五根管子布置成“W”型,蒸汽首先进入第一流程(图1上的双数管)。第一流     

日本几项锅炉节能措施

1.给水系统的热量回收回收冷凝液可节约燃料和净水。由于锅炉铭牌容量增加,其经济效果就大。①回收热量的计算给水温度上升时,每一个单位时间的回收热量可用下式表示: Q_W=WC_W△T(10~3大卡/时) (1) 式中:Q_W—热回收量(10~3大卡/时) W—给水量(吨/时) C_W给水比热(?)1大卡/公斤℃△T—上升的给水温度(℃) ②实例     

亚临界电站锅炉中的膜态沸腾问题

我国电力工业的飞速发展,向我们提出了设计制造大容量亚临界电站锅炉的任务。国外亚临界电站锅炉的运行实践表明,炉膛水冷壁中的工质在燃烧器附近会发生膜态沸腾。特别是燃油的炉膛,它的炉膛热负荷较高,其最高局部热负荷达400×10~3大卡/米~2·时左右,发生膜态沸腾的可能性更大。在膜态沸腾条件下,由于传热恶化,而管壁温度往往急剧升高,严重地影响到锅炉工作的可靠性和安全性。在亚临界锅炉的设计和实践方面,国外积累了一定的经验。许多锅炉厂的设计是以避免进入膜态沸腾为原则的。美、日等国的锅炉厂普遍地采用在燃烧室的某些部分装内螺纹管的办法来防止出现膜     

ТГМП-314型锅炉燃烧器的最佳工况

-314型直流锅炉采用单炉体方案,蒸发量950吨/时,蒸汽参数255公斤/厘米~2、565/570℃,锅炉采用开式炉膛,装有16只XΦ-3型煤气——重油燃烧器(图1),分二排,前、后墙对冲布置。在额定工况下,燃烧器的出力:重油为4350公斤/时,煤气为4800米~3/时。燃烧器是锅炉机组的重要部件之一,锅炉机组的状况取决于燃烧器的工况。燃烧器的喷口处在特别恶劣的温度条件     

直流锅炉液态排渣炉膛鳍片管水冷壁的热负荷

克纳泊(Knepper)机组中锅炉的结构及系统克纳泊直流锅炉的压力为235巴,过热和再热温度都是535℃,具有多级式液态排渣炉膛,过热蒸汽出力为1070吨/时,再热蒸汽出力980吨/时,配34万瓩汽轮机组,如图1所示。热值为21000千焦/公斤的煤,经过4台辊筒式磨煤机,送入布置成两层的16只燃烧器中。燃烧器还装有油枪,当磨煤机发生事故时,油枪完全可承担全部负荷。该机组有一再循环系统,专用来启动和在33%以下的低负荷运行。锅炉悬吊在屋顶构架上,并由四周的鳍片管水冷壁来支承。为避免膨胀的差别,悬吊的液态排渣炉膛通过蒸发段管子来支承重量。煤粉制     

常见能量单位换算

GJ( 10 9焦耳 )kWh(千瓦时 )kcal(大卡 )Btu(英热单位 )GJ 12 77.77 2 .389× 10 694 7.8× 10 3kWh 3.6× 10 -3 186 0 3412kcal 4 .183× 10 -61.17× 10 -3 13.96 8Btu 1.0 5 5× 10 -62 .93× 10 -40 .2 5 2 1　注 :kcal和Btu为非标单位 ,已废弃。常见能量单位换算     

新型炉墙的设想

现代大容量锅炉的炉墙表面温度设计值为55℃,单位面积热损失是300大卡/米~2,仅一台30万千瓦锅炉的炉室部分散热损失,一年竟达4.68×10~0大卡。本文尝试遵循传热学的基本定律,力求减少传热过程中散热损失的热量传递,降低不必要的热能损耗。引入新的炉墙设计结构,炉墙表面温度为30℃,提高燃料有效利用率,减轻炉墙结构重量,免除原有炉墙结构的运行缺陷,提高锅炉效率。     

31-12型汽轮机低真空运行

第一汔车厂动力分厂于1971年对一台31-12型凝汽式汽轮机进行技术改造,投入低真空运行。利用汽轮机的排汽潜热供工厂及居民采暖。每个采暖期可回收热量95×10~3百万大卡。本文介绍了凝汽式汽轮机低真空运行的原理与经济性以及该厂改造的经过和九年来实际运行的情况。     

苏联30万瓩机组燃油锅炉下辐射区的温度工况

判别下辐射区工作可靠性的水冷壁管管壁温度是与燃烧过程的组织、燃料品种、燃料量以及锅炉负荷等因素有关。为了搞清楚锅炉负荷和燃烧过程对水冷壁下辐射区温度工况的影响,在30万瓩机组ПК-41型~*双炉体燃油直流锅炉上进行了这方面的试验研究工作。ПК-41燃油锅炉每个炉膛中部有一个缩腰,把它分隔成燃烧室和冷却室二部分。在下辐射区前后墙上分别对冲布置4只容量为4.5吨/时燃油量的切向叶片双通道旋风式燃烧器。炉膛深度5.9米,燃烧器中心线间     

锅炉防焦箱手孔装置的绝热保护

我厂SHL10—16型锅炉两台,在链条炉排上方,每台左、右两侧各有φ15—9毫米防焦箱(图1)1个,其两端均有手孔装置,前端的手孔装置在炉墙外,后端的在炉膛内。后端的手孔装置,因炉膛温度较高,虽有φ83×4毫米的下降水管3根,φ60×3毫米的水冷壁管16根的可靠水循环系统。但手孔装置处于防焦箱的端部,水循环较差,其压板、     

600MW超临界压力直流锅炉水冷壁管内沸腾传热特性的研究

本文阐述了在西安交大高压电加热水回路系统上所进行的φ32×3mm不锈钢管在α=14°和α=10°倾斜布置时的传热特性,试验参数为压力P=6～28MPa:内壁热负荷q=200～410kW/m~2;质量流速G=400～1400kg/m~2·s.试验得出了在上述参数范围内各工况的壁温分布曲线,从而可确定发生传热恶化的临界含汽率、最大壁温飞升值及其位置、内壁超温峰值及最小放热系数.管子上下壁温差等,为设计600MW超临界变压运行直流锅炉水冷壁系统提供可靠的依据.