设计凸轮机构应注意的问题

针对凸轮机构设计过程中应注意的主要问题进行了分析，介绍了滚子半径的选择、压力角的校核以及基圆半径对凸轮机构的影响三个方面的主要内容，为合理设计凸轮机构起到一定的参考作用。     

滚子摆动从动件盘形凸轮机构优化设计线图

介绍了一种按照以基圆半径与中心臣的比值趋于最小为优化判断准则而绘制的优化设计线图，据此线图可直接查出滚子摆动从动件盘形凸轮机构的最小基圆半径系数和最佳匹配摆杆长度系数。对现行文献中有关滚子摆动从动件盘形凸轮机构优化设计的一些观点进行了讨论，并得出新的结论。     

滚子直动从动件圆锥凸轮机构基圆半径的确定方法

本文以求解平面凸轮机构的基本论点为依据，得出滚子直动从动件圆锥凸轮机的基圆半径与许用压力角、曲率半径的关系式。设计是所选用的基圆半径必须同时满足上述两个条件。     

负半径滚子从动件盘形凸轮机构滚子作纯滚动条件的研究

以负半径滚子从动件盘形凸轮机构为研究对象,通过建立通用运动学条件模型,得到了关于该类直动、摆动从动件凸轮机构滚子作纯滚动的运动学条件.通过分别对从动件内、外圈进行力学分析,得到了关于直动、摆动负半径滚子从动件凸轮机构更具真实结构特点的滚子作纯滚动的力学条件.     

滚子摆动推杆盘形凸轮机构的凸轮最小基圆半径和最佳匹配摆杆长度

在分析凸轮机构各种设计方法的优缺点的基础上，给出了求解滚子摆动推杆盘形凸轮机构的凸轮最小基圆半径和最佳匹配罢杆长度的简易设计方法．     

滚子摆动推杆盘形凸轮机构的凸轮最小基圆半径和最佳匹配摆…

在分析凸轮机构各种设计方法的优缺点的基础上，给出了求解滚子摆动推杆盘杆凸轮机构的凸轮最小基圆半径和最佳匹配摆杆长度的简易设计方法。     

凹圆弧底直动从动件盘形凸轮机构设计新方法

本文找出了凹圆弧底直动从动件盘形凸轮与原有凸轮之间的区别与联系,并统一了原有凸轮的设计方法。新方法实 质上是内凸轮机构当滚子半径大于基圆半径时的一种特殊情况。     

滚子凸轮机构的基本尺寸的优化设计

通过分析讨论滚子凸轮机构基本尺寸的取值与凸轮基圆半径、机构最小压力角及高副接触应力等因素的关系,提出了凸轮机构最小基本尺寸的选择原则,并建立了优化设计数学模型及求解方法。     

滚子从动件盘形凸轮机构的设计方法研究

本文根据基圆半径与压力角的关系式,应用计算机求出满足许用压力角的最小基圆半径,然后再求出的理论轮廓的最小曲率半径,并根据滚子半径与工作轮廓的关系以及强度要求,最终确定凸轮机构的基本尺寸.     

摆动式圆柱凸轮机构的3D凸轮设计法

针对摆动式圆柱凸轮机构中的圆柱凸轮提出了一种3D凸轮设计法。首先,根据摆动式圆柱凸轮机构的运动规律,建立了圆柱凸轮理论轮廓曲线的数学模型,并研究了圆柱凸轮最大压力角与基圆半径的关系,获得了确定基圆半径的方法;然后,通过求解空间圆柱凸轮理论廓线各点的空间曲率,获得了圆柱凸轮机构的滚子半径;最后,以自动药品装盒机中的高速取盒机构为例,对其摆动式圆柱凸轮机构中的圆柱凸轮采用3D凸轮设计法进行了设计,利用运动仿真表明了3D设计法的正确性。     

基于接触应力及润滑特性分析的配气凸轮基圆半径计算

平底配气凸轮机构凸轮基圆半径的选择将直接影响凸轮机构的结构尺寸、接触应力和润滑性能。利用赫兹应力公式对平底配气凸轮机构接触应力进行分析,利用弹性流体润滑理论对其进行弹性流体动力润滑分析,得到了基圆半径与接触应力和润滑系数间的关系。结果表明：增大凸轮基圆半径可以降低凸轮接触应力,但却不一定能改善凸轮润滑情况;对于给定从动件运动规律的平底配气凸轮机构,利用赫兹应力公式和弹性流体润滑理论同时对基圆半径的取值范围进行约束,才能使配气凸轮同时满足接触应力和润滑要求,从而保证配气机构的可靠性和耐久性。     

关于等宽凸轮机构中凸轮基圆半径r0及凸轮宽度D的确定

在文献[1,2]研究结果的基础上，再据等宽凸轮机构中凸轮的基圆半径r0与宽度D之间的确定量化关系，得到了确定平底直动、摆动从动件等宽凸机构的ro与D的正确方法。     

凸轮的快速优化方法

凸轮的轮廓曲线要求非常精密,工作环境多样,为了保证运动特性,凸轮不仅需要很高的精确度而且还需要很高的整体强度,所以凸轮的优化是非常必要的.介绍了利用MATLAB计算软件对不同运动要求的凸轮的基圆半径以及滚子半径进行优化设计,然后再利用CAXA系列CAD软件作图进行盘形凸轮的二维设计,再用CAXA导出的IGES文件导入P...     

凸轮激波滚动活齿传动的几何设计

对凸轮激波滚动活齿传动的参数选取及几何设计问题进行研究。分析传动比、凸轮理论半轴长度以及活齿半径等齿形参数对内齿轮齿形性质的综合影响,以内齿轮不发生齿形干涉为前提建立齿形参数之间的取值联系。根据传动原理及活齿架的结构特点,给出活齿架几何参数的计算公式,提出避免传动构件之间发生运动干涉、并满足装配要求和传动连续性的活齿架参数取值条件。基于前述分析,给出凸轮激波滚动活齿传动的几何参数设计步骤,结合示例说明此类传动装置的几何参数设计过程。示例表明,根据给出的齿形参数取值联系、活齿架参数的取值条件以及参数设计步骤可以简化凸轮激波滚动活齿传动的设计过程并得到满足要求的几何参数组合。     

凸轮机构推程、回程运动角的最佳匹配及其求解方法

在推程、回程运动角之和 Φ0 +Φ′0 =C(定值 )的情况下 ,必存在某一对推程、回程运动角的最佳匹配 Opti-m um{ Φ0 ,Φ′0 } ;当选用该最佳匹配时 ,对心式直动从动杆盘形凸轮基圆半径 r0 取得最小值 r0 min。本文在揭示出上述事实的基础上 ,研究解决了当选取最佳匹配 Optim um{ Φ0 ,Φ′0 }时 ,按许用压力角 [α]条件求解对心式直动从动杆盘形凸轮基圆半径最小值 r0 min的解析法。     

求解直动推杆盘形凸轮最小尺寸的一种方法

当推程、回程运动角之和φ+φ′=m(定值)时,根据凸轮机构压力角约束条件,针对直动推杆盘形凸轮机构的一般形式即偏置式,探讨了满足最优分配optimum{φ,φ′}的最小基圆半径rmin的求解方法,并以实例验证了该方法的可行性。     

两种推杆运动规律的确定凸轮基圆半径诺模图

两种推杆运动规律的确定凸轮基圆半径诺模图汪萍侯慕英田野（内蒙古工业大学机械系０１００６２）１引言确定凸轮的基圆半径是凸轮机构设计中的一个重要问题。凸轮基圆的大小除了必须考虑凸轮轴尺寸的结构因素外，在一般情况下都是按机构压力角不超过许用值为原则来进行...     

试论凸轮基圆偏心对凸轮升程测量的影响

分析了凸轮基圆的圆心与凸轮装机后的回转中心不重合 ,即凸轮基圆的偏心对凸轮升程测量 (凸轮机构从动件运动规律 )的影响     

A computer-aided method for optimum design of plate cam-size avoiding undercutting and separation phenomena—II: Design nomogramsEine rechnergestützte methode zur konstruktion optimaler kurvengetriebe ohne unterschnitt und anheben der rolle. Teil 2: Konstruktionsnomogramme

This study presents design nomograms which make it easy for the cam designer to estimate the limiting value of the investigated parameter which can be applied to a plate cam follower system, as long as the maximum contact stress between the cam and follower during both rise and return strokes of cam revolution can be determined. The undesirable phenomena of the undercutting of cam profile and the separation between the cam and the follower are taken into consideration. Moreover, these design nomograms give correlations between the investigated parameters and the optimum plate cam size and also are used to study the influence of an investigated parameter on this size. The optimum plate cam size is the combination of cam base circle radius and the amount of cam follower offset, and satisfies the suggested design procedure which is based on taking the contact stress as a design criterion. The investigated parameters are dynamic, kinematic, geometric and material. A brief discussion on using the suggested design procedure to design the size of plate cam is described. For a numerical example, the presented design nomograms are for reciprocating cam-roller-follower which operated by parabolic plate cam.