球墨铸铁磨料磨损与冲击疲劳特性

对近些年在球墨铸铁磨料磨损方面的研究结果进行了总结，探讨了不同磨损条件下球墨铸铁的磨损机理及耐磨性，为选择球墨铸铁作为不同工况条件下的耐磨材料提供了依据。     

球墨铸铁磨料磨损特性

对近些年在球墨铸铁产磨损方面的研究结果进行了总结，探讨了不同磨损条件下球墨铸铁的磨损机理及耐磨性，为球墨铸铁作为不同工况条件下的耐磨材料的选择提供了依据。     

不同基体组织球墨铸铁浸蚀磨损特性的研究

采用等温淬火球墨铸铁（ＡＤＩ）、铁素体球墨铸铁（ＦＤＩ）和球光体球墨铸铁（ＰＤＩ）制作的试样在喷丸进行了浸蚀磨损试验，测定了１０－９０度撞击角度下的体积损失，同时还观察到垂直于试样表面的断面变形。研究发现，浸蚀磨损与撞击角度、磨损特性有关，而以等温淬火球墨铸铁的耐浸蚀磨损特性为佳。     

铸态珠光体球墨铸铁磨料磨损特性与冲击疲劳抗力的研究

为了替代在使用中易剥落、破碎且磨耗高的中锰球铁磨球,研制出了一种在相同生产条件成本不高,易于转产的新材质——含有一定数量碳化物的铸态珠光体基体球墨铸铁,并将新材质与马氏体基体球墨铸铁、中锰球铁进行了磨料磨损特性与冲击疲劳抗力的对比。结果表明:在软磨料三体磨损和冲击磨料磨损条件下,新材质耐磨性低于马氏体球铁,但优于中锰球铁,而冲击疲劳抗力则大大优于中锰球铁,甚至优于马氏体球铁。     

马氏体球墨铸铁冲蚀腐蚀磨损特性研究

研究了添加不同合金元素的球墨铸铁分别以 90°和 4 5°冲击角度在酸性、中性和碱性石英砂介质中的冲蚀腐蚀磨损特性。结果表明 :球墨铸铁的冲蚀腐蚀磨损耐磨性随介质pH值和冲击角度的增加而增加 ,并且随合金元素的加入而增加。球墨铸铁冲蚀腐蚀磨损机理的研究表明 :在酸性介质中粒子以显微切削和腐蚀共同作用为主 ;而在中性和碱性介质中以粒子显微切削为主 ,腐蚀的作用很弱     

中铬白口铸铁的磨损特性

对中铬白口铸铁的磨料磨损及腐蚀磨损特性进行了综合分析。与高铬白口铸铁进行对比，得出了材料的磨料磨损耐磨性与磨损机制有关的结论。在切削磨损条件下，中铬白口铸铁耐磨性不及高铬白口铸铁；在塑变磨损条件下，则优于高铬白口铸铁；而在切削磨损与塑变磨损并存条件下，则二者大致相接近；但在腐蚀磨损条件下，中铬白口铸铁的耐磨蚀性则不如高铬白口铸铁。     

冲击功对高Si／C中铬铸铁磨料磨损特性的影响

在冲击载荷高应力磨料磨损条件下，研究了冲击功对不同基体高Ｓｉ／Ｃ中铬白口铸铁磨损特性的影响。试验表明：较低冲击功（１Ｊ）时，Ｍ基体中铬铸铁磨损速度最低；较高冲击功（１．４７Ｊ、２．１５Ｊ）时，Ｍ－Ｂ－Ａ基体中铬铸铁磨损速度最低。     

空气中粉尘污染对液压装置的危害性

通过对液压装置的强化磨损试验，分析对无粉尘污染和模拟有粉尘污染条件下的磨损状况了分析对比，从而证实了空气中粉尘污染对液压装置具有危害性，并提出了控制空气中粉尘污染的建议。     

三种铜基船闸易损件的耐磨性研究

本文对三种铜基材料进行了磨损分析研究，采用销盘试验机在水润滑和锂基脂润滑条件下对材料进行了对比试验。结果发现，被测试瓣磨损机理在水润滑条件下为犁沟和塑性涂抹两种，在锂基脂＋３％ＭｏＳ２润滑条件下主要是犁沟磨损：ＨＢ２００热处理的ＣｕＮｉＣｏＢｅ材料耐磨性最好。     

三种铜基船闸易损件的耐磨性研究

本文对三种铜基材料进行了磨损分析研究，采用销盘试验机在水润滑和锂基脂润滑条件下对材料进行了对比试验。结果发现，被测试材料的磨损机理在水润滑条件下为犁沟和塑性涂抹两种；在锂基脂＋ ３％ ＭｏＳ２ 润滑条件下主要是犁沟磨损；ＨＢ２００ 热处理的ＣｕＮｉＣｏＢｅ 材料耐磨性最好     

蒲石河抽水蓄能电站机组参数论证

根据蒲石河抽水蓄能电站的运行条件，为3种机组转速分别设计了水力流道，并计算分析了转轮内的流速和压力分布．根据泥沙磨损试验结果，结合典型电（泵）站的实际磨损规律，对3种转速下机组可能的磨损程度和大修周期进行了初步预估．在设计院提供的泥沙条件下，大修周期均可达到7年．此外，根据磨损情况和大修周期，对3种转速下的电站综合技术经济指标进行了对比分析论证．结果表明，低转速方案大修周期长，空化性能较好，但工程投资较大，不宜选用；高转速方案大修周期短，但效率指标较高，工程投资也较小．具体选择还要根据电站要求的设计水平，机组运行的稳定性问题等综合比较．     

湿式磨机磨球的腐蚀磨损

简要介绍了磨球在湿磨条件下腐蚀磨损问题，着重介绍了磨球腐蚀磨损的影响因素，并提出了磨球选材原则。     

用铁谱技术对非调质钢35MnVN滑动磨损机理的研究

应用铁谱分析技术对非调质钢３５ＭｎＶＮ及调质钢４０Ｃｒ和４５钢强化状态的磨损过程进行了分析比较，结果表明，在滑动磨损条件下，３５ＭｎＶＮ强化状态的耐磨性优于４０Ｃｒ和４５钢调质后强化态的耐磨性，说明在滑动磨损工况下非调质钢３５ＭｎＶＮ完全可以取代钢质钢４０Ｃｒ，４５钢使用。     

基于CFD的水轮机导叶泥沙磨损研究

导叶是水轮机必不可少的引水构件，为了能研究含沙水中导叶的磨损情况，应用CFD流体分析软件，基于RNG湍流模型对不同泥沙浓度下的水轮机导叶进行了数值分析，得到了不同工况下导叶的泥沙体积分布图，从而进一步分析导叶的磨损情况。分析结果表明，在含沙水中，导叶叶片泥沙量从叶根向叶梢逐渐减小，叶片根部最早遭受泥沙冲蚀，磨损程度比其他位置严重。叶片正面过水面积比较大，所以叶片正面泥沙量比背面多，所遭受的泥沙磨损也比背面严重。随着泥沙浓度的增大，导叶表面的泥沙分布量也逐渐增大，叶片越容易遭受磨损破坏，而且同一个地方磨损程度越严重。     

高锰钢冲击磨料磨损特性的研究

在不同冲击能量水平下系统地考察了高锰钢的冲击磨料磨损特性,采用SEM、TEM及X线衍射等方法分析了高锰钢的冲击磨料磨损机理及其加工硬化机制。     

长江泥沙与葛洲坝、三峡水电站水轮机磨损问题

长江葛洲坝水电站投运已１０余年，三峡水利枢纽业已在建，关于上述两水电站水轮机由于泥沙造成的磨损问题，看法不一。根据葛洲坝水电站水轮机运行的实测情况表明，机组叶片出现大面积波纹，现已发展成鱼鳞状及沟槽，说明磨损是存在的；二江电站机组叶片出水边估计已平均磨薄７～８毫米，叶片外缘间隙平均扩大约３～４毫米；大江电站机组磨损情况较二江电站严重。综上所述说明，长江泥沙具有磨损能力，且是在过机泥沙细于天然情况下发生的磨损，因而对于机组浑水磨损不能套用清水空蚀概念。三峡水库库容远大于葛洲坝水库，较粗泥沙将沉淀于库区，含沙量及出库泥沙粒径将减小，其条件优于葛洲坝水电站。但三峡水库采用蓄清排浑方式运行，估计初期平均含沙量约为０．４公斤／立方米，国内外水电站在同样条件下仍发生了磨损。三峡电站采用混流式机组，比数系数达２３００以上，叶片出口边的速度超过４０米／秒，在同样泥沙条件下，三峡电站水轮机的磨损强度将大一倍以上，此外，混流式水轮机一旦磨损，其修理较之轴流式要麻烦。建议开展对过机泥沙研究；对葛洲坝机组进行更深入系统的观测；对国内外混流式水轮机磨损进行调查、总结；对三峡电站水轮机进行抗泥沙磨损能力的研究，在设计及试验中应考虑浑水     

软磨料冲蚀磨损机理的研究

本文从不同磨料对不同材料的冲蚀磨损试验中，得出：冲蚀磨损可分为三个区；材料在冲蚀磨损中次表面的加工硬化能力不同，而使各区分界点不同；在软其体上分布着硬质相的材料，在冲蚀磨损中表现为选择性磨损；煤对材料的冲蚀损率与煤中硬矿物含量成正比。     

三峡工程水轮机的浑水特性和磨损特征

针对三峡工程水轮机的运行特点，采用长江天然泥沙进行了三峡水轮机模型浑水试验研究，其目的是了解水流挟沙对三峡水轮机性能的影响、水轮机转轮内泥沙磨损部位及相对强度等，为真机防护及运行提供依据．试验在中国水利水电科学研究院水力机电研究所高精度水力机械通用模型浑水试验台上进行．试验内容包括清浑水能量试验、清浑水临界空化性能与初生空化性能试验、清浑水水压脉动试验和泥沙磨损试验．结果表明，在三峡水电站过机泥沙条件下，水流挟沙对水轮机效率、运行工况及水压脉动的影响很小，而对初生空化影响比较大，即随着含沙量的增大，初生空化系数有增大的趋势．此外，为减轻磨损，汛期浑水工况下水轮机应尽量避免过大开度或超负荷运行，转轮抗磨防护重点部位为叶片出水边和下环内侧面．     

中国河流沙粒对水轮机磨损影响的研究与实践

多泥沙河流的水电站，进入水轮机的水流含有不同程度的泥沙，对水轮机的过流部件常常造成严重的磨损。在实际工程中，空蚀和磨损两者相互作用造成严乖后果。中国的江河水流含泥沙较多，在这些河流上修建的水电站，水轮机受泥沙磨损的侵害比较严重。50多年来，我国的科技工作者对水轮机防泥沙磨损作了大量的研究工作，并积累了一些行之有效的工程实践经验，同时也借鉴了国外同行的应用实践，在水轮机的抗磨损方面已不同程度地取得了一些成效。     

三峡水轮机转轮固液两相三维紊流计算及磨损预估

本在两流体模型的基础上，使用贴体坐标的有限体积法，利用有哥氏力修正的κ-ε-Ar，两相流紊流模型建立了水轮机转轮内部的三维泥沙固液两相紊流计算模型。模型中求解了考虑压力对固粒相影响的时均Reyno1ds动量方程，并利用泥沙相的速度和浓度分布，数值计算转轮的泥沙磨损。用该模型计算了三峡水轮机转轮内部的三维泥沙固液两相紊流流动，数值预估了三个不同工况转轮的泥沙磨损情况．计算表明汛期三峡水轮机转轮将有一定的磨损，磨损的主要部位是叶片正面靠近出口和下环面的三角区。靠近山水边的磨损速率约为1．3mm/年。