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采用全自动制样,应用波长扫描X-射线荧光光谱分析法对200系列不锈钢中Si、Mn、P、S、Ni、Cr、Cu、Mo、V、Ti、Nb、Co、W等多元素进行测定。选择非相似多元不锈钢标准物质,主要采用基本参数法,结合PH模式的经验系数法校正光谱干扰和基体效应,同时加入了光谱波长、能量重叠校正和高次荧光校正来消除光谱干扰和严重的基体效应。通过精密度测试和对比试验表明,该方法用于在线分析200系列不锈钢中多个元素,工作曲线延展性好,精密度高,检测值与标样认定值比对结果理想,贵重金属Ni、Cr、Mn测量精密度0.003%-0.015%,准确度高、快速,重复性好,具有良好的稳定性。 相似文献
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《金属材料与冶金工程》1998,(2)
南非兰德堡市钢厂进行了这一研究,并试验生产了1mm厚的不锈钢板。该不锈钢所含合金的成分为,%、Cr17、Mn7,Ni2和Cu1~4。将它与普通不锈钢板进行了对照比较,普通不锈钢的合金成分为,%:Cr17Mn7、Ni4、Cu0.5。含Ni2%,不含铜的不锈钢板,其显微组织结构为奥氏体、马氏作和a一铁索体。纲中加入2/或更多的铜后,则可以避免产生马氏体组织,但它在热轧时容易产生边沿裂纹。铜虽然能很好地稳定奥氏体,但对奥氏体组织的产生与形成影响甚小。当钢中的铜含量增至3/时,并不能使钢中奥氏作相区范围扩展。这种不锈钢钻的含量为16.6/… 相似文献
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在13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn节镍型奥氏体不锈钢基础上降Mn加Cu,优化开发14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu不锈钢,并研究不同化学成分奥氏体不锈钢固溶处理、冷轧退火后的金相组织、显微织构、力学性能及成形性能,分析了奥氏体稳定性和冷轧形变诱导马氏体相变的控制规律。结果表明:14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu与13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn不锈钢力学性能相当,固溶处理、冷轧退火后奥氏体组织再结晶充分,冷轧平均晶粒尺寸分别为12.6μm、14.0μm,显微织构为铜织构{112}<111>;14.00Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu不锈钢的杯突值和极限拉深比分别为16.15和0.46,优于13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn不锈钢;14.0Cr-1.1Ni-9.2Mn-0.30Cu与13.36Cr-1.12Ni-11.2Mn钢Md30/50分别为87.02℃和83.55℃,Md30/50高,则奥氏体稳定性差,形变诱导马氏体量和冷轧变形抗力大,退火后硬度高。通过将冷轧退火工艺速度由10 m/min降低至9 m... 相似文献
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高塑性 Cr-Mn-Ni-Cu-N 奥氏体不锈钢 YGA201的研制 总被引:2,自引:0,他引:2
在实验室采用200 kg非真空感应炉研制了成分(%)为:≤0.10C,5.0-9.5Mn,16.0-19.0Cr, 3.5~5.5Ni,1.0~2.0Cu,≤0.2N的奥氏体不锈钢YGA201。力学性能和腐蚀试验结果表明,YGA201不锈钢含1.0%-2.0%Cu,使其1 050℃固溶处理后的延伸率达60%,高于ASTM201不锈钢(延伸率44%),该钢热加工性能和1 mol/L H2SO4中的耐腐蚀性能与SUS304(18Cr-8Ni)不锈钢相当。 相似文献
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通过对06Cr17Mn6Ni4Cu2N低镍奥氏体不锈钢热变性行为研究:在一定的变形温度和变形程度下,流变应力随着应变速率的增加而增加;在一定的应变速率下,随着变形温度的升高,流变应力逐渐下降;热加工图呈现出两个峰值区域和三个失稳区域。 相似文献
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为开发深冲用冷轧不锈钢产品(即DDQ产品),扩大宝钢不锈钢在冷冲压制品市场的占有率,在对奥氏体不锈钢形变理论分析及冷冲压制品市场调研的基础上,对304系列钢种中的304Ni8.5、304Ni9及SUS304Cu按不同工艺进行了试制生产,并将试制产品供不同成形方式制品加工试用。试用结果表明:宝新304Ni8.5、304Ni9及SUS304Cu深冲系列产品具有较好的流动性,较适合于热水器内胆等以拉深成形为主要成形方式的冲压加工,其中304Ni8.5及SUS304Cu的极限深冲比在2.4以上、304Ni9的极限深冲比可达2.9以上,而水槽等以胀形为主要成形方式的冲压制品,使用宝新一般冲压类产品更为适合。 相似文献
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加氮强化不锈钢在国内外已有多年的历史,特别是不锈钢发达的国家更是如此。尤其是近年来,发展了加氮强化高合金铸造不锈钢和加氮强化高强耐蚀双相不锈钢,广为人们所接受。我们对高强双相不锈钢进行了研究,自行设计并开发了00Cr26Ni5Mn5Mo4Cu2N氮强化耐蚀双相不锈钢,结果表明,该钢不但有高的强韧性,而且还具有优良的耐海水腐蚀性能。其中氮的添加,起到了不可忽视的作用。 相似文献
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试验用新型铸态超低碳低镍中氮奥氏体不锈钢022Cr20Mn10Ni6N(%:0.023~0.027C、9.86~9.95Mn、19.24~20.09Cr、5.41~5.42Ni、0.27~0.34N)由15 kg中频感应炉冶炼,并试验研究了铸态022Cr20Mn10Ni6N钢与铸态304钢(%:0.076C、1.87Mn、18.02Cr、8.64Ni)的组织,力学性能和耐蚀性。结果表明,新型铸态不锈钢的力学性能、耐点蚀性能、耐弱酸弱碱均匀腐蚀性能明显优于铸态304不锈钢,新型铸态不锈钢022Cr20Mn10Ni6N中性盐雾耐蚀性和304钢相当,可满足大气环境玻璃幕墙金属连接件的应用要求。 相似文献
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6Cr21Mn10MoVNbN汽阀钢属于Cr—Mn—N系列奥氏体不锈钢,该钢成分要求严格,Si含量特别低,Si≤0.35%,这促使生产该钢的难度加大。通过冶炼采用不锈钢返回吹氧工艺,在冶炼过程中对原工艺进行调整,取得了明显效果,比较成功地冶炼出该钢。对原工艺的调整情况总结如下: 相似文献
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试验研究了超低碳Cr-Ni-Mo奥氏体不锈钢316L(/%:0.023C,0.55Si,0.86Mn,17.57Cr,11.23Ni,2.03Mo)和抗菌超低碳Cr-Mn-Mo-N-Cu-Ag奥氏体不锈钢HNSAg(0.024C,0.48Si,18.72Mn,18.05Cr,1.96Mo,0.55N,0.48Cu,0.13Ag,0.12Nb)的冷作硬化和耐磨蚀性能。HNSAg钢由10 kg增压感应炉熔炼,锻成15 mm板,再经1 100℃1 h固溶水冷处理。结果表明,固溶状态的HNSAg钢的形变抗力较316L钢高,但仍然保持优良的塑性变形能力。在相同腐蚀磨损条件下,HNSAg钢耐磨蚀性能比316L钢高,其32 h耐磨蚀失重率约为316L钢的1/2。 相似文献
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本文作者认为,采用奥氏体不锈钢制成的加压水式反应堆(PWR)挡板螺栓(BFB)上的晶界裂纹因中子照射使晶界组成低Cr、高Ni、高Si化,从而导致在(PWR)一次水系中发生PWSCC(一次水应力腐蚀裂纹)。奥氏体不锈钢的PWSCC敏感性虽然会因Cr浓度的减少、Ni和Si浓度的增加而增加,但当晶界析出与母相共格的碳化物时,这种PWSCC敏感性就能下降。 相似文献
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本文通过对奥氏体—铁素体双相不锈钢0OCr18Ni5Mo3Si2的冶炼工艺过程控制的思考、分析和总结,提出了冶炼低磷硫,高纯净度高合金钢的方法,并在实际生产中取得了满意的效果。 相似文献
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0Cr17Ni3Mn4Cu2Ti不锈钢是一种低碳,镍一铬系耐腐蚀高强度双相不锈钢,适用于制造高速船、艇的舵和美人架等主要水下零件。 相似文献