变形温度对高强IF钢应力-应变曲线及组织的影响

以高强IF钢为研究对象，在Gleeble3800热模拟机上，测定了在变形量为50％，变形速率为10s^-1时，变形温度分别为1000～700℃的应力-应变曲线。实验结果表明，在实验条件下，应力-应变曲线仅为动态回复型，不随温度的变化而改变类型；在铁素体区进行变形时，动态软化行为明显大于在奥氏体区变形，且在高温区域铁素体区变形的流变应力显著降低，同时随变形温度的升高，晶粒变的细小。     

变形速率对细晶高强IF钢应力-应变曲线及显微组织的影响

以细晶高强IF钢汽车板为研究对象,在MMS-300热力模拟实验机上,测定了在变形温度为950、900℃时,变形速率分别为0.1、0.5、1、5和10g-1的应力应变曲线.结果表明,IF钢在950及900℃变形时,应力应变曲线为动态回复型,流变应力随着变形速率的增加而增加;在两种变形温度下,变形速率为0.1、0.5 S-1时对流变应力的影响差异较大.同时通过显微组织观察可发现,随变形速率的提高晶粒变细.     

变形温度对IF钢应力-应变曲线及组织的影响

借助Gleeble-1500D热模拟机,测定了变形速率1 s-1、变形量50%,变形温度分别为950、870和790 ℃时,IF钢的应力-应变曲线,并使用金相显微镜观察分析空冷后的显微组织。结果表明,IF钢的流变应力随变形温度的降低而增大,且应力-应变曲线的类型不随变形温度的变化而改变,在950~790 ℃变形温度下,应力-应变曲线均表现为动态回复型;变形温度越高,变形后的铁素体晶粒越细小。     

再结晶退火温度对高强IF钢组织性能及织构的影响

研究了退火温度对高强IF钢组织性能及再结晶织构的影响。结果表明,随着退火温度的升高,铁素体晶粒长大,IF钢的抗拉强度下降,伸长率先增大后减小,r值逐渐增大;退火后表现为较强的{111}<110>和{111}<112>γ纤维织构,且强点集中在{111}<112>取向,退火温度为840℃时该两取向织构密度值均较大且相差较小。     

退火方式对390MPa级高强IF钢组织及性能的影响

研究了390MPa级高强IF钢在连续退火和罩式退火条件下的组织与性能,结果表明,连续退火和罩式退火后P210P1钢的组织均较纯净,为铁素体组织；与连退卷相比,罩退卷的晶粒尺寸偏小,且晶粒尺寸均匀性较差.连退卷力学性能指标均满足国标要求,而罩退卷的r90°值较低,其余指标与连退卷相当.     

变形速率对Ti-IF钢和Ti+Ce-IF钢流变应力和显微组织的影响

过Gleeble-1500D型热模拟试验机,测定了Ti-IF钢和Ti+Ce-IF钢在变形温度为790、950 ℃,变形速率为0.1、1、5 和10 s-1时的应力-应变曲线;并使用金相显微镜对空冷后的变形组织进行观察。结果表明：Ce不改变变形速率对IF钢流变应力和显微组织的影响规律;Ti-IF钢和Ti+Ce-IF钢在790 ℃和950 ℃变形时,流变应力均随变形速率的增大而增大,Ti+Ce-IF钢的流变应力值比Ti+Ce-IF钢高;变形速率越高,晶粒变得越粗大;低温变形时,晶粒中伴有纤维状组织,呈现出轧制态晶粒特征;在790 ℃、0.1 s-1变形时,Ti-IF钢和Ti+Ce-IF钢均易于获得均匀的晶粒组织,有助于提高综合力学性能的稳定性。     

Ti含量对高强IF钢再结晶温度和力学性能的影响

对三种不同含钛量的IF钢试验用锭进行了热轧、冷轧和退火试验;采用盐浴退火方法测定了冷轧后试样的再结晶温度;分析了热轧后试样的析出物,测定了退火后试样的力学性能.试验结果表明,Ti含量高于理想化学配比时,与低于理想化学配比时相比,再结晶温度明显提高;在三个试样中,最接近理想化学配比的试样的屈服强度σs和抗拉强度σb最低,而延伸率δ和轧向塑性应变比r0值最高.在Ti含量最高的试样中,可见细小的Fe(TiNb)P析出物.     

加热速率和形变量对IF钢再结晶温度的影响

采用膨胀仪法研究了4种退火加热速率对不同冷形变量的IF钢再结晶温度的影响。IF钢的再结晶温度随加热速率的增加而提高,随变形量的增大而降低,如将膨胀曲线的微分最低点定为再结晶温度,在形变量为ε=1.2的条件下,当加热速率由20℃/h提高到400℃/h时,该钢的再结晶温度由645℃提高到664℃。当加热速率保持不变,形变量由0.8增大至1.2时,再结晶温度下降约10℃左右。     

过热度和轻压下量对高强IF钢中心偏析的影响

通过热酸侵蚀、化学分析等方法,对不同浇注过热度、不同凝固末端轻压下量条件下生产的高强IF钢铸坯中心偏析情况进行研究,分析浇注过热度及轻压下量对铸坯中心偏析的影响。结果表明:试验条件下轻压下量为2.9 mm或3.9 mm对铸坯中心偏析没有影响,而浇注过热度为33℃或29℃对铸坯中心偏析影响较大,过热度越高,铸坯中心偏析越严重。浇注过热度为33℃时,P元素中心偏析度在0.95~1.08之间,S元素中心偏析度在0.91~1.12之间;浇注过热度为29℃时,P元素中心偏析度控制在0.95~1.03之间,S元素中心偏析度控制在0.93~1.07之间。在浇注条件允许的情况下,应该尽量降低浇注过热度。     

汽车用高强IF钢的组织与性能研究

研究了退火加热速度和退火冷却速度对IF钢显微组织、第二相粒子析出和力学性能的影响。研究结果表明,随加热速度增加,铁素体晶粒变小、第二相粒子变小、强度增加;随冷却速度增加,晶粒尺寸变小、第二相粒子变小并伴随着局部偏聚现象。     

加磷高强IF钢冷轧板罩式退火工艺研究

在实验室条件下测定了PIF340加磷高强IF钢的再结晶温度，研究了退火温度和加热速度PIF340钢组织和再结晶织构的影响，指出PIF340钢罩式炉退火时，退火温度应按罩式炉上限控制，并保证足够的保温时间。按实验工艺进行了工业生产、产品冲压性能优良、质量稳定，完全满足用户的使用要求。     

退火工艺对高强IF钢组织与性能的影响

以用高强IF钢为研究对象,研究不同退火工艺对其组织与力学性能的影响。结果表明,随着退火温度的升高,IF钢的抗拉强度逐渐降低,断后伸长率和屈强比逐渐升高。随着退火时间的延长,IF钢的抗拉强度与屈服强度先增加后降低。     

内磁屏蔽钢再结晶软化曲线拟合与组织分析

试验测试和观察了不同卷曲温度下生产的内磁屏蔽钢带的显微组织和硬度，并对硬度数据按Boltzmann函数模型拟合静态再结晶软化曲线。从而求得静态再结晶温度为628℃左右；在高于静态再结晶温度的卷曲温度下，热变形组织得到明显改善，不同方向晶粒尺寸非常接近，这进一步证实曲线拟合所得结果的可靠性；在680℃卷曲温度下轧向与板向组织晶粒平均尺寸分别为65.4μm和66.9μm，尾部组织与头部的相比存在较多未长大的形核晶粒。     

退火温度和保温时间对高强IF钢氧化层的影响

通过扫描电镜(SEM)和辉光放电光发射光谱仪(GDOES)研究了退火温度和保温时间对高强IF钢氧化层的影响。结果表明:退火后,高强IF钢氧化层表面以锰和硼的氧化物为主,磷的氧化物也富集在氧化层表面,铝的氧化物主要在氧化层内部;随着退火温度的升高和保温时间的延长,氧化层表面上锰的氧化物增加,硼的氧化物减少,磷在表面的富集程度加大,铝的氧化物在钢基体内部和氧化层中均有生成。     

ZG80CrMnMo钢的CCT曲线及组织研究

在Gleeble- 1500热模拟试验机上测试了ZG80CrMnMo钢的奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),并检测了不同冷却速度下转变产物的显微组织和硬度.研究了以1℃/s至45℃/s冷速连续冷却时的组织转变规律.结果表明,CCT曲线明显右移,珠光体和贝氏体转变被抑制,在所研究的冷却范围内容易得到马氏体+残余奥氏体组织.所测得的ZG80CrMnMo钢的CCT曲线可为生产马氏体钢提供参考.