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EPDM/PP热塑性弹性体的制备及性能研究 总被引:3,自引:0,他引:3
以充油三元乙丙橡胶(EPDM),粉状聚丙烯(PP)、超细活性滑石粉为基本材料,采用动态硫化法在单螺杆挤出机组上制备EPDM/PP共混型热塑性弹性体(TPV);用力学性能试验及动态热流变仪方法测定了EPDM/PP-TPV的性能。结果表明,当EPDM充油量为20%-30%时,EPDM与PP熔融共混效果好;DCP用量为1.2%-1.5%时,EPDM/PP共混体系达到完全动态硫化;超细滑石粉最佳添加量为1 相似文献
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动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体性能的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了酚醛树脂硫化的EPDM/PP热塑性弹性体的性能。结果显示:淫酚醛树脂硫化的共混物具有较好的力学性能。探讨了硫化时间、硫化剂用量、橡塑比对共混物性能的影响。 相似文献
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EPDM/PP热塑性弹性体的新进展 总被引:12,自引:1,他引:12
综合介绍了动态全硫化三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)热塑性弹性体的制备、硫化体系、结构、性能、国内外研究现状、应用和市场前景 相似文献
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EPDM/PP共混型热塑性弹性体的研制 总被引:15,自引:4,他引:11
采用动态硫化法在单螺杆挤出机组上制备了EPDM/PP共混型热塑性弹性体(TPV);采用力学试验、动态热流变试验等方法,研究了EPTM/PP共混型TPV的配方组成、熔融共混温度与性能的关系,提探讨了TPV配方设计机理。为TPV的投产与应用提供技术参数。 相似文献
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采用差示扫描量热仪(DSC)对比研究了聚丙烯(PP)和动态硫化三元乙丙橡胶/聚丙烯热塑性弹性体(EPDM/PPTPV)的等温结晶行为,并用Avrami方程对其进行等温结晶动力学分析。结果表明,在相同的结晶温度下,EPDM/PPTPV比PP结晶更快。2种试样的等温结晶行为符合Avrami方程,在相同的结晶温度下,TPV的Avrami指数n比PP的低,半结晶时间t1/2比PP的低,结晶速率常数k比PP的高。 相似文献
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研究EPDM /PP热塑性弹性体配方及结构与性能的关系。结果表明 ,选用门尼粘度为 60的EPDM和熔体流动速率为 7.5 g·( 10min) - 1 的PP作为基料 ,硫化剂DCP用量为 1.2份、反应温度范围为 170~ 175℃时 ,EPDM /PP热塑性弹性体的力学性能和加工性能良好。形态结构研究表明 ,动态硫化强化了EPDM和PP相间的结合 ,有利于产品性能的提高。 相似文献
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采用无机阻燃剂氢氧化镁对PP/EPDM共混型热塑性弹性体进行阻燃改性,研究其对PP/EPDM共混型热塑性弹性体流变性能的影响.结果表明,加入氢氧化镁的PP/EPDM共混型热塑性弹性体熔体流变行为仍属于非牛顿型假塑性流体流变行为;不同剪切速率下,粘流活化能变化很小,熔体粘度对温度不十分敏感;相同温度下,挤出膨胀比降低,即制品尺寸的稳定性有所提高. 相似文献
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EPDM/POE/PP共混制备热塑性弹性体的性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用动态硫化的方法制备三元乙丙橡胶(EPDM)/聚烯烃弹性体(POE)/聚丙烯(PP)热塑性弹性体,讨论了EPDM、硫化剂、炭黑的用量和填料种类对热塑性弹性体性能的影响。结果表明:随着EPDM用量的增加,EPDM/POE/PP热塑性弹性体的拉伸强度、定伸应力和硬度都呈减小趋势,而拉断永久变形呈上升趋势;随着SP-1055用量的增加,其压缩永久变形显著降低;随着炭黑用量的增加,弹性体的拉伸强度、定伸应力和硬度先下降后增加,而拉断伸长率、拉断永久变形和压缩永久变形先增大后降低;在不同填料种类中用N85作为填料时,弹性体的综合性能最好,压缩永久变形最小。 相似文献
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在双螺杆挤出机上采用动态硫化的方法制备CaCO3改性三元乙丙橡胶/聚丙烯(EPDM/PP)共混型热塑性弹性体(TPV),研究了CaCO3添加量对热塑性弹性体拉伸性能、流动性能和邵氏A硬度的影响,并对材料进行热失重分析、差示扫描量热分析以及X射线衍射分析。结果表明:CaCO3对TPV有增强的作用,随着CaCO3含量的增加,热塑性弹性体的拉伸强度和断裂伸长率有很大提高,当CaCO3质量分数为9%时,拉伸强度、断裂伸长率、100%定伸应力与邵氏A硬度达到最大值,随后逐渐降低;CaCO3的加入增加了TPV的流动性,使其热稳定性提高,结晶温度降低,使PP的β(300)晶面消失。 相似文献
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动态全硫化EPDM/PP共混型热塑性弹性体制备工艺研究 总被引:5,自引:1,他引:4
对EPDM/PP 共混型热塑性弹性体的产生和发展,作了简单回顾,介绍了动态全硫化EPDM/PP 共混型热塑性弹性体的制备原则,重点讨论了这类热塑性弹性体的制备工艺。 相似文献