QC8磁力起动器外壳拉伸模的热处理

QC8系列磁力起动器外壳拉伸模的凹模结构如图1。内型尺寸最小的为200×300毫米左右,最大的为400×700毫米左右,体积都比较大。热处理后硬度不低于Rc58,变形量不超过0.1毫米。原材料为T10,退火后,经机械加工至图纸要求尺寸,然后进行热处理——淬火和回火。热处理后一般不再加工,而由钳工直接砂光装配。     

GD钢易拉罐拉深凸模的离子复合渗处理

1前言近年来，我国引进了不少易拉罐生产线，所使用的关键性模具——拉深凸模大多靠花费大量的外汇进口。显然，进行拉深凸模国产化研究是一项很有意义的工作。图1为易拉罐拉深凸模的简图，内孔公差要求为士O．O5mm，外径公差要求土O．Oltotu，表面粗糙度要求RaO．2户m以下，热处理后要求硬度63’～65HRC。易拉罐拉深凸模的使用尺寸为证已O33、465．99人中65．953冲65．913和批4．873mm五个系列。当某一系列尺寸的易拉罐使用至不能再使用时，磨削至F一系列的尺寸，配以相应的凹模后即可继续使用。易拉罐拉深凸模工作时反复挤压铝合金，…     

大型拉延模的热处理工艺改进

我厂生产的斯太尔汽车发动机油底壳拉延模是一套比较大的模具 ,如图 1所示。它的结构复杂 ,造价昂贵。热处理要求平面变形≤ 1 .0ｍｍ ,表面淬火硬度 42～ 48ＨＲＣ ,渗氮硬度≥ 42 0ＨＶ1 0。该模具选用材料为ＱＴ60 0 2 ,其主要成分 (质量分数 )ｗ( % )为 :3 6Ｃ ,2 4Ｓｉ,0 55Ｍｎ ,≤ 0 0 3Ｓ ,≤ 0 1 0Ｐ。我们采用的热处理工艺如下 :( 1 )预先热处理　采用高温正火 ,在珠光体相变温度范围吹风强制冷却 ,工艺如图 2所示。图 1　油底壳拉延模简图图 2　拉延模正火工艺曲线由于球铁的导热性差 ,正火冷却特别是风冷后 ,零件内存在着…     

工字卡规热处理变形的控制

最近我厂生产一批工字卡规，如图1所示。材料为20钢，要求渗碳层深1～1．5mm，硬度60～64HRC，热处理后磨量0．5～0．20mm，工艺路线为：机加工—渗碳—正火—淬火—磨削—氧化处理。试生产发现，卡规渗碳层深度及硬度均能满足技术要求，但热处理变形始终超差。卡规工作部分的尺寸由机械加工后的167．2mm缩到165～165．7mm。因此控制卡规变形成为热处理生产的关键。众所周知，零件的热处理变形是由热应力和组织应力综合作用的结果。热应力是由于加热或冷却不均匀使工件表里存在温差，热胀冷缩不一致造成的，其特点是：如轴类零件长度变短…     

工业缝纫机牙架热处理变形及工艺改进

1前言工业缝纫机牙架零件的热处理变形，一直是生产中的棘手问题。某厂委托本校热处理的工业缝纫机牙架零件主要尺寸见图1所示。材料为20Cr铸钢，经浇铸成型，然后机加工到规定尺寸。由于该零件在服役状态承受快速运动的接触应力，需具有高的耐磨性，同时该零件系精密装配件，要求有较高的尺寸精度。为此要求渗碳后渗层深度为O．3～0．smm，淬火后表面硬度为55～60HRC，热处理后牙架两侧平面翘曲变形量＜0．lmm，叉口间平行度及胀缩量均＜0．lmm。该零件原工艺一直采用渗碳热处理，渗碳淬火后常因翘曲变形量超差较大，无法精磨到图纸要求…     

铸态灰铁轮毂感应加热淬火

汽车减震器轮载的材料为灰口铸铁，其油封面要求高频淬火。一般灰口铸铁表面淬火之前，需要正火处理，目的是使基体组织有较多的珠光体，以保证表面淬火后能满足对表面硬度的要求。我们对未经正火的工件先后利用高频和中频对铸态轮我进行感应加热淬火试验，淬火质量完全符合产品图纸的技术要求。l轮效的材料和表面淬火技术要求热处理的轮毂如图1所示，在950．3mm处的加工余量为0．30mm，技术要求为：E尺寸内高频淬火，硬度≥46HRC，硬化层深为1．5±0．5mm。轮毂的材料为HT250，其化学成分见表1。淬火前的金相组织（铸态）见图2、3。片状…     

切纸凹模的高频浸水加热淬火

切名片纸的切卡器凹模（图1），用45钢制造，硬度要求50～55HRC，热处理后凸凹模装配间隙要求0．01～0．02mm。由于凹模整体热处理的收缩变形达0．10～0．20mm，给后序钳工研磨装配带来困难，为此我们试甲高领局部淬火。（1）工艺分析及试验由于凹模使用部位是刃口，且根据使用情况淬硬层不需太深，采用高频刃口局部加热淬火既可满足淬硬层深度要求，又可显著降低收缩变形。但由于刀口薄（6—3mm），如采用局部加热后提出淬火，降温快，不易淬硬；若是由感应器直接喷水淬火，则硬度不均匀；如外部喷淋，操作中配合不好亦达不到理想的淬火…     

抽油机链条滚子热处理工艺改进

抽油机链条封闭在抽油机链条通道内连续不间断运行 ,链条滚子与链轮外啮合 ,要求使用寿命 >3年。设计时偏重于考虑滚子须具有高的耐磨性 ,滚子的结构尺寸如图 1,技术要求为 :渗碳层深 0 4～ 0 5ｍｍ ,表层硬度 73～ 76ＨＲＡ ,表层碳浓度 0 8%～ 1 0 5 %。但上机运行不到 8个月 ,滚子碎裂比率超过 30 % ,采用强化处理工艺 (结构尺寸不变 ) ,硬度要求 >36ＨＲＣ ,但上机运行一年后 ,滚子碎裂比率仍不下 8%。为此 ,我们做了几组试验 ,以便找出合理的技术要求 ,选择合理的热处理工艺 ,满足使用要求。图 1　滚子结构尺寸示意图(ａ)原尺寸　　…     

齿轮淬火变形的控制

EQ－140汽车后桥被动齿轮是双曲面齿轮，其热处理质量和尺寸精度的技术要求很高，包括渗碳层深度1．5～1．9mm，碳化物1～6级，马氏体、残留奥氏体1～5级，心部铁素体1～5级，齿面硬度58～63HRC，心部硬度33～48HRC，热处理后产品的内缘不平度不大于0.20mm，外线不平度不大于0．12mm，内孔椭圆度不大于0.12mm，内径变化范围不大于±0.16mm。在生产中，本厂EQ－140汽车后桥被动齿轮是由井式气体渗碳炉渗碳后直接淬火的，其变形包括齿轮内孔的涨大和收缩，内孔失圆和内、外缘翘曲以及齿条公法线伸长和缩短等，与齿轮在淬火过程中各部位冷…     

钼片精密冷冲凹模复合强化处理

钼片精密冷冲凹模（图1）的工艺特点是：精度高，复杂型腔主要尺寸公差小（≤0．02mm），型腔孔直角多，淬火易应力集中，变形较难控制和使用时较易崩刃。其次，冲制1～3mm厚钢片，钼片成品精度高。不得有分层、不平、毛刺、脆裂，并应清角。冲制时需将钼片加温至500～600℃，钼片仍有较高的高温强度。冷冲凹模要求硬度高，耐磨性、红硬性、热稳定性好，热处理变形小。选用8Cr2MnWMoVS（简称为8Cr2S）钢，采用复合强化处理，既有外硬内韧的使用性能又满足了复杂型胶微变形的要求。8Cr2S钢中加入S，在调质状态下硬度较高（42～48HRC）…     

内孔锥形底面的高频感应加热

我厂生产的一种柴油机进排气摇臂,材料为40Cr钢,其形状和尺寸见图1。技术要求:零件的小端内孔底部的115°锥形底面要高频淬硬,淬硬层深度为2～3mm,淬硬层硬度为HRC≥56。     

解决L35MC连杆热处理变形的方法

1.L3 5MC连杆生产过程(1 )工艺路线 :炼钢→锻造→粗加工→热处理→机性试验→划线出厂(2 )连杆材料及粗加工后尺寸连杆材料为 S2 0 s,其化学成分 (% ) :C0 .2 2 ,Si0 .3 5,Mn0 .80 ,P≤ 0 .0 40 ,S≤ 0 .0 40。连杆经锻造成型 ,粗加工后主要尺寸见图1。图 1　连杆粗加工后主要尺寸2 .L 3 5MC连杆热处理变形原因分析连杆粗加工后转到热处理车间进行正火 +回火处理 ,力学性能按 B& W柴油机锻件技术条件要求。热处理是在台车式加热炉内加热。热处理后发现连杆存在不同程度的弯曲变形。引起热处理变形的因素有 :(1 )热应力。即连杆在加热…     

上阴模淬火畸变的控制

上阴模用CrWMn钢制造 ,硬度要求为 5 3HRC～5 7HRC ,外形尺寸为 30 0mm× 2 2 0mm× 90mm ,上阴模的局部简图及畸变要求见图 1。CrWMn钢一般采用油冷淬火或硝盐淬火 ,淬火后模具型腔畸变以胀大为主[1 ] ,采用 80℃～ 1 2 0℃热油淬火后 ,上阴模型腔或孔距仍涨大 0 1 0mm～ 0 1 5mm ,不能满足技术要求。1　改进措施( 1 )上阴模外形尺寸较大 ,几何形状复杂且不对称。经常规热处理后硬度容易保证 ,但畸变很难控制。根据多年从事模具淬火的实践 ,改进了工艺 ,尝试用油—低温碱浴—空气 3种介质淬火 ,减少了畸变。图 1　上阴模简图 (局部 …     

CrWMn钢制落料模的强韧化处理

夏利轿车限位板座是由0．8mm厚的65Mn钢带冲压成形,如图1所示。生产模具为落料冲孔复合模,其中的凸、凹模由CrWMn制造,刃口部分的形状如图2所示。由于65Mn含碳量较高为0．62～0．70％,材料硬度较高,极易产生断裂崩刃,常温热处理后平均使用寿命只有5000～8000件。     

用统计法寻找渗碳淬火变形规律

我厂的出口产品管钳孔尺寸精度要求较高,我们采用直方图统计方法,对渗碳及直接淬火后的管钳进行随炉抽样检查,并将测得的数据加以整理、分析、归纳,从而寻找到孔的变形规律,修正机加工留量,使热处理后的变形达到图纸要求,解决了孔的超差问题。１　产品及其工艺用２１ＣｒＮｉＭｏ２钢制造的管钳配合孔成品尺寸为１８＋０－０４３０ｍｍ,热处理技术要求渗碳层深０－５～０－８ｍｍ,表面硬度５８～６２ＨＲＣ。管钳工艺流程：锻造—正火—机加工—渗碳、淬火、回火—氧化发黑。热处理工艺曲线见图１。渗碳淬火在ＪＪＲ１０Ｓｇ…     

控制伞齿轮花键孔变形的方法

本厂生产的20CrMnTi伞齿轮（图1）要求碳氮共渗后表面硬度58～64HRC，心部硬度33～48HRC，渗层深度1．0～1．5mm。但经碳氮共渗淬火后，多数零件花键孔出现缩孔，综合量现通过率不到10％，影响了该齿轮的产量和质量。为了有效地控制花键孔变形，减少返修品和废品，我们在现有设备及工艺的条件下，经过一多年的探索和试验，找到了控制花键孔缩孔的较为理想的方法，使该齿轮的综合量现通过率由不到IO％提高到90％以上。1缩孔原因一般来说，花键孔经热处理内孔都缩小，从图1可以看出，由于结构原因，该伞齿轮A、B、C、三点收缩量是不同的…     

关于汽车齿轮花键孔推孔整形的研究

我厂多年来生产HFI40～3／4档齿的热处理技术要求为碳氢共渗层深不少于0．20mm,齿面硬度54～63HRC,花键孔硬度23～43HRC。金相组织按280054代替80024,标准上马氏体加残余奥氏体级别图综合评定共6级,1～各级合格。齿轮精度：8－7－7DC,花键孔精度底径为《38．113＋0．025,     

六角螺母胎模锻

我厂在空气锤上胎模锻造单面倒角的六角螺母取得了良好效果。胎模由套筒、下垫和冲头组成(见图)。套筒用5CrMnMo制成,热处理硬度HRc37～42;下垫和冲头均用3Cr2W8制成,热处理硬度HRc40～45。下好的料在制坯模中予镦成六方块。为了不产生毛边和便于放入成形模中终锻,制坯模的对边尺寸应比成形模小些,     

灰铸铁滑块铸件均衡凝固工艺

YW 5 0 0 111滑块铸件 ,轮廓尺寸为 190 0mm×14 0 0mm× 5 5 0mm ,材质HT2 5 0 ,壁厚差大 ,δ =5 0mm ,中孔四周及底部壁厚有 12 0～ 15 0mm ,四周及中间肋板壁薄 ,铸件质量为 5 2 4 0kg ,铸件加工后要求无缩孔、气孔、夹渣和裂纹等缺陷 ,并保证底面和5孔加工后硬度均匀。1　原工艺及存在的问题滑块原工艺 ,见图 1。采用粘土砂表面干燥型铸造 ,内浇口由底部厚壁处引入 ,顶部有多道出气冒口 ,底面在加工“T”型槽部位和中孔旁放有冷铁 ,品质一直不稳定。常因上部中孔台阶处 (见图 1A处 )有缩孔、裂纹而报废 ,废品率 30 %以上。图 1　YW…     

减小CrWMn钢旋压芯轴热处理畸变的工艺措施

旋压芯轴零件形状及尺寸见图1。旋压芯轴材料为CrWMn钢,要求最终淬火硬度为58～62HRC,淬火前机加工预留畸变量2．5mm。实际淬火后旋压芯轴硬度58～60HRC,弯曲畸变1．4mm,经热校正至0．7mm,回火后进行磨削外圆加工,磨削去掉1．9mm后,检查弯曲畸变量仍有0．25mm,造成该芯轴畸变超差报废。为此,对旋压芯轴工艺路线进行了分析,并对热处理工序作了相应调整优化,完成了3根旋压芯轴的加工,结果表明畸变量大幅下降,投入生产后,使用效果良好。