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通过焊接工艺评定试验确定了12Cr1MoV材质小口径管在不预热、不进行焊后热处理条件下的焊接工艺,用于锅炉改造工程中过热器的700余道接口的现场焊接,收到保证质量、降低成本和缩短施工工期的效果。 相似文献
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为了解决了12Cr2MoWVTiB钢管焊接接头出现再热裂纹的问题,对产品失效件进行了微观金相及硬度检测,对产品焊接工艺进行了分析,确定了裂纹性质及产生原因,并通过提高预热温度以及优化热处理工艺,使焊接接头硬度值、力学性能及金相组织满足产品使用要求,可有效降低12Cr2MoWVTiB材料发生再热裂纹的几率,使产品在高温工况下长期良好运行。 相似文献
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为了解决12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊焊接难度大的问题,基于自动埋弧焊进行焊接工艺评定试验,对焊缝进行了超声波、磁粉和X射线检测,以及化学成分分析、拉伸试验、弯曲试验、冲击韧性试验和硬度性能检测,并对12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊工艺进行了研究和分析。结果表明,采用该焊接工艺的焊缝,检测结果均满足标准要求;通过合理选择焊材,制定最佳焊接参数,采取焊前预热、焊后缓冷及减小热影响区宽度等措施,可降低钢材的焊接淬硬性,获得优良的焊接接头性能,从而获得最佳的12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊焊接工艺,为12Cr2Mo1R钢管的自动埋弧焊焊接及应用提供技术保障。 相似文献
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阐述了某耐腐蚀换热器用TC2钛合金换热管与管板的焊接结构及该产品对焊接质量的技术要求,分析了TC2钛合金的可焊性及可能出现的焊接缺陷,提出了防止钛合金焊接缺陷产生的途径和预防措施,对钛合金焊前准备、清理要求、焊接过程等各阶段进行了质量控制,并制定了相应的焊接工艺参数,对焊后结果进行检验。试验和生产结果表明,所采用的技术途径和预防措施完全适合于TC2钛合金换热管和管板焊接的批量生产,已经投入某生产厂家进行应用。 相似文献
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12Cr5Mo是一种具有粒状珠光体组织和少量铁素体,具有较好高温耐热性和高温抗氧化性的钢材,但钢材焊后淬硬倾向明显增大、冲击韧性降低,极易出现冷裂纹,焊接性能差,故对焊接工艺要求严格。介绍了耐热合金钢12Cr5Mo的化学成分、力学性能,根据12Cr5Mo的力学性能及焊接特点,选择了合适的焊接方法、填充金属、坡口形式及尺寸;通过焊前清理、焊接工艺参数的优化、预热温度及层间温度的控制以及接头焊后热处理,确保了焊缝质量。对12Cr5Mo焊接接头进行外观检测、无损检测、力学性能试验及焊接质量评价,表明上述焊接工艺可靠且满足设计文件要求。 相似文献
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印度西孟加拉邦加尔各答Sagardighi电厂和Durgapur电厂建设工程3×300 MW机组锅炉高温过热器出口集箱,规格?准 609.6 mm×110 mm,采用国产钢材12Cr1MoVG钢,现场安装焊接采用印度焊接材料。结合该集箱厚壁、大直径管焊接的工艺特点,强调了12Cr1MoVG钢采用印度焊接材料焊接时,应注意充氩气保护、预热、层间温度及焊接线能量的控制,并采用多层多道焊和焊后热处理。实践证明,根据此焊接工艺能获得良好的焊接接头。 相似文献
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对中国石油天然气股份有限公司大连石化分公司3.50 M/a重油催化裂化装置吸收塔顶两处材质为0Cr13的短管开裂原因进行分析.根据0Cr13不锈钢特点及其焊接性能,分析了贫气组分、贫气中硫化氢在一定条件下对0Cr13材质的影响、硫化氢对金属的腐蚀和影响.进一步通过吸收塔0Cr13接管的微观组织分析,确定短管开裂主要原因为短管材质硬度远远超过标准,Cr元素含量低于标准要求为造成开裂的内部原因,硫化氢腐蚀和焊接残余应力是短管开裂的外部原因,提出了控制0Cr13短管产生裂纹的关键措施. 相似文献
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(4)宏观检查上段塔壁(含封头)经检查未发现氢鼓泡,仅在塔中部发现一个40mm×40mm的氢鼓泡,分析系村料漏查缺陷所致.该鼓泡多年无变化.裂纹都是由焊接起弧点产生并向热影响区延伸.裂纹内有腐蚀产物.分析检验主要成分是硫化铁,是由Fe~(2 )和HS- 电化学反应而产生晶界硫化层的结果. 相似文献
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湖北长江石化设备有限公司加工制造的一台12Cr2AlMoV低合金钢海水冷却器在中国石油大连分公司使用两年半后进行观测分析,证明其化学成分无变化,仅在管内壁有少量脱碳层,致使机械性能略有下降.根据金相分析结果,其晶间未见裂纹扩展,无晶间腐蚀迹象,剩余使用寿命可在2年以上. 相似文献
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12Cr2AlMoV换热器管束在常减压装置的应用 总被引:3,自引:0,他引:3
呼和浩特炼油厂初馏塔顶、常压塔顶和减压塔顶冷凝冷却器碳钢管束腐蚀严重。后来改用12Cr2AlMoV钢管束,收到较好的效果。 相似文献