不锈钢海洋腐蚀-在青岛海域16年暴露试验

总结了不锈钢在海洋全浸区、潮汐区和飞溅区16年的暴露试验结果,在全浸区,不锈钢腐蚀严重,耐蚀性差别很大.在潮汐区,不锈钢的腐蚀较重,耐蚀性有明显差别.在飞溅区,2Cr13不能维持钝态,耐蚀性较差;含Cr大于17%的不锈钢的耐蚀性较好,它们的耐蚀性差别不明显.海生物污损能引起不锈钢的局部腐蚀,它对不锈钢在全浸区、潮汐区的腐蚀有显著的影响.     

不锈钢在海洋环境中的腐蚀

在海洋大气区含铬大于１７％的不锈钢基本不腐蚀,在飞溅区,在含铬大于１７％的不锈钢腐蚀较轻,耐蚀性没有明显的差别。２Ｃｒ１３在海洋大气区和飞溅区不能维持钝态。不锈钢在潮 汐区的腐蚀较重,耐蚀性有明显差别。不锈钢在全浸区的腐蚀业重,耐蚀性判别很大。海生物污损对不锈钢的腐蚀有明显的影响。     

合金元素对钢在海水飞溅区腐蚀的影响

讨论了合金元素对钢在海水飞溅区腐蚀的影响。合金元素在青岛、厦门和榆林海域对钢在海水飞溅区的腐蚀有基本相同的影响效果。Mn、P、Si、Cr、Mo和Ni能减轻钢在飞溅区的腐蚀,其影响大小的顺序为：P＞Si＞Cr和Mo＞Ni和Mn;S、Al、V对钢的飞溅区腐蚀有害。Cu-P、Mn-Mo、Ni-Cr-Mo复合对减轻钢在飞溅区的腐蚀有好的效果。     

不锈钢在海水飞溅区的腐蚀行为

总结了5种不锈钢在青岛海域飞溅区暴露16年的腐蚀行为和 规律.2Cr13在飞溅区不能维持其表面的钝态,耐蚀性较差.含16%Cr以上的不锈钢在飞 溅区有较好的耐蚀性.1Cr18Ni9Ti、00Cr19Ni10和000Cr18Mo2在飞溅区暴露2～4年间,F179 在1、2年间,点蚀速度较大,此后它们的点蚀深度随时间无明显加深.不锈钢在飞溅区的点 蚀密度随暴露时间增大.增加Cr含量、添加Mo能提高不锈 钢在飞溅区的耐蚀性.     

海洋钢结构浪花飞溅区腐蚀防护技术

随着我国对海洋资源的开发,海洋钢结构的腐蚀控制技术越来越受到关注。海洋环境可以分为海洋大气区、浪花飞溅区、海水潮差区、海水全浸区和海底泥土区等5个腐蚀区带。其中,海洋钢结构在浪花飞溅区腐蚀最为严重。在浪花飞溅区,钢表面受到海水的周期性润湿,处于干湿交替状态,氧供应充分,盐分不断浓缩,加之阳光、风吹和海水环境等协同作用导致发生最严重的腐蚀。锈层的自氧化反应是加速钢结构在浪花飞溅区腐蚀的一个主要原因。当前,国内对于海洋钢铁设施大气区通常采用涂料保护,海水全浸区采用电化学保护,都取得了较好的保护效果,但是这些保护技术对于钢结构在浪花飞溅区的腐蚀防护效果并不佳。而复层矿脂包覆防腐（PTC）技术是当前海洋钢铁设施浪花飞溅区防腐蚀应用较为理想的方法,对此进行了重点介绍。     

不锈钢海水潮汐区16年腐蚀行为

在青岛、厦门和榆林3个试验站的潮汐区对5种不锈钢暴露16年，总结其腐蚀行为和规律。在潮汐区暴露的不锈钢受点蚀和缝隙腐蚀破坏。不锈钢在潮汐区暴露1至4年的点蚀速度较大，以后点蚀速度减慢。耐点蚀性能较好的不锈钢，耐缝隙腐蚀性能也较好。不锈钢在潮汐区的腐蚀随暴露地点的海水温度升高而加重。增加Cr含量、添加Mo能明显提高不锈钢在潮汐区的耐蚀性。Ni对提高的耐蚀性有效，但影响效果较小。海生物污损能引起不锈钢的局部腐蚀，它对不锈钢在潮汐区的腐蚀有显著影响。     

铜及铜合金在我国实海海域暴露16年局部腐蚀规律

本项目研究了19种铜及铜合金在我国青岛、舟山、厦 门、榆林四个海水腐蚀试验站暴露1、2、4、8、16年的局部腐蚀规律.暴露实验表明，榆林站全浸区因温度高和海生物附着共同作用是铜合金表现一定的局部腐蚀现象；舟山海域因为高流速的含泥沙海水的冲刷作用，也使铜合金发生局部腐蚀；厦门海域对铜合金的局部腐蚀有一定的减缓作用，使铜合金板材没有局部腐蚀发生，但厦门海域的这种减缓作用有一定的限度；青岛海域全浸区的局部腐蚀程度不高，但暴露后期在潮差区铜合金的局部腐蚀比全浸区严重.     

金属材料长周期海水腐蚀规律研究

常用金属材料在我国的青岛、舟山、厦门和榆林4个海域的飞溅、潮差、全浸3个海洋区带中暴露1、4、8和16年的长周期腐蚀试验工作进行了研究，得到了长周期的海水腐蚀数据及其腐蚀规律．提出了一种海水腐蚀性的评价方法和一种综合评价材料耐蚀性的方法．     

不锈钢在海水中的耐蚀性与腐蚀电位的关系

研究了７种不锈钢在４个试验站的海水中浸泡１８０天的腐蚀电位特征,其中５种不锈钢还进行了长达４年的暴露试验。钝化能力强的不锈钢的海水腐蚀电位阴浸泡时间向正变化,其腐蚀电位趋于稳定的时间较长,稳态腐蚀电位的波动较大,钝化能力较弱的不锈钢则相反不同钢种的不锈钢在海水中的稳态腐蚀可以相差很双,在青岛、舟山和榆林,２Ｃｒ１３和ＨＲＳ－３间的稳态电位相差０．８Ｖ以上。不锈钢在海水中的稳态腐蚀电位较正,其耐蚀性     

模拟海洋环境浪花飞溅区的金属构筑物腐蚀监检测

建立了实验室模拟海洋环境腐蚀试验装置,可以模拟浪花飞溅区、海水潮差区、海水全浸区等多种海洋腐蚀环境。研制了一种可用于浪花飞溅腐蚀监检测的电化学传感器,利用该传感器测试了模拟腐蚀试验架浪花飞溅部位的电化学噪声特征,分析比较了不同部位噪声电阻R_n值,表明涂覆清漆的部位耐蚀性能优于裸露部位。     

海水飞溅区Ni-Cu-P钢的锈层和耐点蚀性能研究

在海水飞溅区对实验室冶炼的Ni-Cu-P钢、含Cu低合金钢和碳钢进行660 d的挂片实验,评价Ni-Cu-P钢的耐蚀性能;采用Fourier变换红外(FTIR)光谱、电感耦合等离子体原子发射光谱(ICP-AES)、电子探针(EPMA)、SEM和EDAX等技术,分析3种钢表面的锈层特征.结果表明,Ni-Cu-P钢表现出比...     

Localized corrosion of copper alloys in China seawater for 16 years

The regulation of localized corrosion of 2 kinds of copper and 17 kinds of copper alloys exposed in seawater of Qingdao, Zhoushan, Yulin and Xiamen for 16 years has been studied. Results show that during immersion copper alloys suffer from pitting corrosion due to high temperature and marine living adhesion at Yulin, and to the higher velocity of seawater containing sand at Zhoushan. However, the seawater of Xiamen inhibits the pitting corrosion of copper alloys. No pitting corrosion is observed on copper alloy plates tested there. The copper alloys suffer from more serious pitting corrosion in the tide zone than that in the immersion zone at Qingdao after long time exposure.     

低合金耐海水腐蚀钢在模拟腐蚀环境下的耐蚀性能研究

以普碳钢为对比样,采用模拟海水全浸和间浸、盐雾、湿热等加速腐蚀实验并结合电化学测试技术研究了Cu-Cr-Mo系低合金耐海水腐蚀钢Q345C-NHY3的耐蚀性能.结果表明：在各种模拟环境条件下与碳钢相比Q345C-NHY3钢都具有较好的耐蚀性能.     

热带海洋大气环境下不锈钢的腐蚀寿命评估

目的 给出一种模拟万宁海洋大气环境的室内加速环境谱并对典型不锈钢材料进行寿命预测。方法 采用失重法对4种不锈钢的耐蚀性进行宏观分析。采用X射线光电子能谱分析仪（XPS）对4种不锈钢的腐蚀产物类型进行分析。采用扫描电子显微镜（SEM）对4种不锈钢的腐蚀产物进行微观分析。采用腐蚀电化学法对4种不锈钢进行宏观电化学分析。采用灰色关联度分析法研究室内加速环境谱与万宁海洋大气环境下户外暴露试验的相关性。结果 4种不锈钢的腐蚀失重速率都随着试验时间的增加而降低,其中430不锈钢腐蚀速率的减小程度最明显。4种不锈钢均在室内加速腐蚀试验中表现出较好的耐蚀性,耐蚀性由好到差依次为2205、316L、304、430不锈钢。XPS结果显示,304不锈钢与316L不锈钢的腐蚀产物主要为Fe₂O₃和Fe₃O₄;2205不锈钢的腐蚀产物主要包括Fe₂O₃以及Fe OOH或FeCr₂O₄;430不锈钢的腐蚀产物属于典型不锈钢的腐蚀产物,主要由...     

Corrosion behavior of steel in Chengdao offshore oil exploitation area

From September 1992 to September 1995, the corrosion behavior of three marine steels was studied in Chengdao offshore area by means of individually and electro‐connectedly hanging plates in order to provide data for anticorrosion design of oil‐exploitation structures there. The variation trend of corrosion rate with exposure time showed that the variation curves and degrees of three steels were generally identical and had nothing to do with the exposure time. The whole change trend of corrosion rates in three years showed that the corrosion rates of 20^# steel were nearly identical in different positions, each of which was a little lower than that of 16 Mn steel specimens in corresponding positions, also was lower than that of A₃ steel specimens in tidal zone and immersion zone. Although 20^# steel corroded rapidly at first, its corrosion rate has a decreasing trend in the long‐term service. Therefore, 20^# steel is feasible to be applied for a long time in various marine zones, especially nearby the low tidal line and immersion zone. The results of A₃ steel, 16 Mn steel and 20^# steel by means of electrically connected hanging plate in three years indicated that the corrosion of the steel specimens in the splash zone was the most severe as the result of dry‐wet cycle and macrocell effect. Specimens in the other positions corroded mildly, and that in tidal zone corroded most slowly. The corrosion rate of 20^# steel was the highest among the three steels in the test, and the corrosion rates of A₃ steel and 16 Mn steel were identical on the whole. When the specimens were hanged electro‐connectedly, the macrocell effect generally tended to increase with exposure time. The highest corrosion rate of A₃ steel in the splash zone in the three years was about 0.278 mm/a, while that of 16 Mn steel was about 0.321 mm/a, and that of 20^# steel was 0.330 mm/a or so. In contrast, the corrosion rate of the steels in the tidal zone was the lowest in three years, which were 0.052 mm/a (A₃ steel), 0.048 mm/a (16 Mn steel) and 0.040 mm/a (20^# steel).     

Corrosion Behavior of Low-C Medium-Mn Steel in Simulated Marine Immersion and Splash Zone Environment

The corrosion behavior of low-C medium-Mn steel in simulated marine immersion and splash zone environment was studied by static immersion corrosion experiment and wet-dry cyclic corrosion experiment, respectively. Corrosion rate, corrosion products, surface morphology, cross-sectional morphology, elemental distribution, potentiodynamic polarization curves and electrochemical impedance spectra were used to elucidate the corrosion behavior of low-C medium-Mn steel. The results show that corrosion rate in immersion zone is much less than that in splash zone owing to its relatively mild environment. Manganese compounds are detected in the corrosion products and only appeared in splash zone environment, which can deteriorate the protective effect of rust layer. With the extension of exposure time, corrosion products are gradually transformed into dense and thick corrosion rust from the loose and porous one in these two environments. But in splash zone environment, alloying elements of Mn appear significant enrichment in the rust layer, which decrease the corrosion resistance of the steel.     

铜镍合金在我国实海海域的局部腐蚀

研究了B10、B30铜镍合金板材和管材在我国青岛、舟山、厦门和榆林4个海水腐蚀实验站分别暴露1、2、4、8、16 a的局部腐蚀规律.结果表明:全浸区榆林海域、舟山海域和青岛海域均有一定程度的局部腐蚀,其中榆林海域因温度高和海生物附着的共同作用导致铜镍合金的局部腐蚀最严重;而厦门海域对铜镍合金的局部腐蚀有一定的减缓作用,使铜镍合金板材没有局部腐蚀发生;各海域对铜镍合金的腐蚀作用基本均以沿晶腐蚀为主,但程度不同;暴露16 a,在厦门海域B30合金的Ni、Mn和Fe含量比青岛海域和榆林海域B30合金的Ni、Mn和Fe含量高;提高B30合金的耐蚀性,是厦门海域的铜镍合金板材基本不发生局部腐蚀的内在原因.     

海水中钢的局部腐蚀与海域环境的相关性

根据钢在青岛、厦门和榆林站,１、２、４和８年的实海挂片试验,分析了钢的局部腐蚀与海洋环境的相关性,海水的温度愈高、海生物生长多,普通钢局部腐蚀愈严重,而含铬钢的局部腐蚀对海水环境不敏感。     

不锈钢的大气腐蚀研究—12年暴露试验总结

总结了５种不锈钢在我国７个试验点的１２年大气腐蚀试验结果,材料中包括了最常用的不锈钢,环境中包括了亚热带,温带,工业性,海洋性,干燥环境及湿热环境等各种典型环境。不锈钢在大气中是耐蚀的。当含Ｃｒ量达到１８％以上时耐蚀性很好,钼能明显提高不锈钢的耐蚀性,超低碳也能提高其耐蚀性。     

碳钢在我国不同海域的海水腐蚀行为

研究了碳钢在我国不同海域暴露8～10 a的腐蚀行为 ,总结探讨了碳钢在海水中的腐蚀规律和特性和我国海域的海水腐蚀性.在同一海水条件下 ,不同种类碳钢的平均腐蚀深度比较接近,但点蚀深度比较分散和不稳定.碳钢在海水中浸 泡第1、2 a的腐蚀（失重和点蚀）速度较快,长期浸泡趋于稳定.并且,点蚀的稳定速度约 等于它的稳定腐蚀速度.稳定腐蚀速度的大小反映了海水的腐蚀性强弱.与北美洲海域的结果 比较,碳钢在我国海域的腐蚀速度范围较大.