淬回火工艺对GCr15钢机械性能的影响

主要研究了降低淬火加热温应和提高回火温度对GCr15轴承钢机械性能的彤响．试验给果表明：淬火加热温度由860℃降至830℃，对材料的各种机械性能均有益，回火温度由I70℃t增至230℃，虽耐磨性有所降低。但可以提高钢的丝性。附图9幅，表3个。     

工艺参数对30CrMnSiA高强钢铣削力及铣削温度的影响

30CrMnSiA高强钢具有较高的强度和良好的耐磨性、抗疲劳性和抗冲击性,被广泛应用于航空航天等领域。为研究工艺参数对30CrMnSiA高强钢铣削力和铣削温度的影响,采用正交试验法进行铣削试验,运用极差分析、方差分析以及有限元仿真研究了铣削力和铣削温度,并通过多元回归分析得到了铣削力的经验公式。结果表明：进给速度对铣削力的影响较大,铣削宽度、铣削深度和主轴转速影响较小,且各铣削参数主要影响X方向铣削力,对Y方向和Z方向影响较小;铣削参数对铣削温度的影响程度大小：铣削深度>铣削宽度>主轴转速>进给速度。     

30CrMnSiA钢热处理工艺性

30CrMnSiA钢具有良好的淬透性。水淬断面达φ100毫米,油淬断面达φ50毫米。它克服了铬硅钢淬透性低的缺点,代替了昂贵的铬镍钼钢,如PCrNiMo。这种钢有较高的强度和足够的冲击韧性,有较好的焊接性及冷冲压变     

表面强化对30CrMnSiA钢疲劳性能的影响

对30CrMnSiA钢磨削表面分别进行了振动强化和喷丸强化,然后再进行镀铬处理,研究了不同强化方法对该钢疲劳性能的影响。结果表明:该钢表面经过振动强化和喷丸强化处理后,其疲劳强度分别提高了13.0%和19.6%,达到617 MPa和653 MPa;表面经过振动强化和喷丸强化再经过镀铬处理后的疲劳强度略微增加了2.1%和2.6%,达到630 MPa和670 MPa。     

30CrMnSiA钢焊接工艺研究

介绍了30CrMnSiA钢焊接工艺,采用焊条电弧焊,焊条选用E16—25MoN—15,通过焊接工艺评定,确定了最佳焊接参数,使产品满足了设计要求。     

缺口曲率半径对30CrMnSiA钢疲劳萌生寿命的影响

主要研究了30CrMnSiA钢弯曲疲劳时缺口曲率半径ρ对疲劳萌生寿命Ni的影响，较准确地求出了Ni与ρ的近似关系式。     

补焊对30CrMnSiA高强钢焊接接头力学性能的影响

以30CrMnSiA高强钢原始焊接接头和一次补焊接头为研究对象,通过拉伸试验、疲劳试验及显微组织分析等方法研究了补焊对其焊接接头力学性能的影响。结果表明:经过补焊后,30CrMnSiA高强钢焊接接头的力学性能略微降低;热影响区是接头拉伸性能的薄弱部位,而焊趾处是接头疲劳性能的薄弱部位;补焊对焊缝附近的显微组织无明显影响。     

激光熔覆对30CrMnSiA钢试件疲劳寿命的影响

讨论了３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢试件的疲劳寿命与激光熔覆参量的关系,在优选参数的基础上,对钢试件进行了激光熔覆处理,并完成了疲劳寿命试验,给出了Ｓ－Ｎ曲线及其表达式,结果表明,在优选参量条件下,激光熔覆处理能显著地增加钢试件的疲劳寿命。     

淬火和回火温度对H13钢力学性能的影响

本文研究了４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１（Ｈ１３）钢淬火，回火工艺对其力学性能的影响，结果表明，淬火温度从１０２０℃提高到１０７０℃，强度增加，韧度降低，疲劳寿命随淬火温度的提高而增加，回火温度超过６２０℃，强度明显下降。     

淬火和回火温度对 H13 钢力学性能的影响

本文研究了４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１（Ｈ１３）钢淬火、回火工艺对其力学性能的影响。结果表明，淬火温度从１０２０℃提高到１０７０℃，强度增加，韧度降低；疲劳寿命随淬火温度的提高而增加。回火温度超过６２０℃，强度明显下降。     

回火温度对40Cr钢疲劳裂纹扩展的影响

本文采用三点弯曲压-压疲劳实验方法测量了40Cr钢不同温度回火后疲劳裂纹长度与循环周次的关系曲线。结果表明,低温回火后,40Cr钢在缺口处的起裂抗力高,一旦萌生了一定长度的疲劳裂纹,疲劳裂纹扩展速率明显高于高温回火和中温回火试样;随着回火温度的升高,40Cr钢在缺口处的起裂抗力减小,但疲劳裂纹扩展速率也减小。疲劳断口微观分析表面,在疲劳裂纹扩展初期,低温回火试样的疲劳断口表现出脆性疲劳纹特征,中温回火和高温回火试样主要是二次裂纹组成的疲劳纹,而且随着回火温度的升高,二次裂纹间距减小。在疲劳裂纹扩展中区和瞬断区,低温回火的疲劳断口主要为解理断裂和沿晶断裂特征,中温和高温回火的疲劳断口是以韧窝为主的韧性断裂特征。疲劳裂纹扩展机理的不同导致了疲劳裂纹扩展规律的变化。     

回火温度对35CrMo钢应力腐蚀性能的影响

研究了不同回火温度对35CrMo钢组织的影响,并在空气坏境、3.5%NaCl溶液和稀硫酸溶液中对35CrMo钢进行开缺口和未开缺口慢应变应力腐蚀试验。结果表明:在酸液中的35CrMo钢的力学性能下降最为剧烈;具有应力集中缺口的试样受腐蚀溶液影响大于未开缺口试样。淬火后在550℃回火40 min的试样在腐蚀介质中能承受的载荷相比其他工艺试样大,而在600℃回火的试样在腐蚀介质中持续的时间更长。     

30CrMnSiA钢燃烧室的热处理工艺试验

为解决30CrMnSiA钢燃烧室旋压成形件等温淬火后硬度偏高时,可否采用回火的方法降低硬度的意见分歧,对这种燃烧室作了等温淬火、油淬 回火、等温淬火 回火3种不同热处理状态下材料机械性能的对比试验。试验结果表明:这种材料的燃烧室在等温淬火后,若硬度偏高不合格,采用回火的方法降低硬度后,其材料的冲击韧性将会大幅度下降,将远低于有关材料标准的要求。因此,对于安全系数不太高的30CrMnSiA钢燃烧室,不能允许以回火的方法来降低硬度,而应采用其他的工艺方法来降低硬度。而且不能笼统地认为燃烧室材料的抗拉强度和伸长率都合格,其冲击韧性也一定会合格。     

回火温度对M2钢和M35钢淬回火硬度及热硬性的影响

W6Mo5Cr4V2(即M2)是通用的高工钢之一,W6Mo5Cr4V2Co5(即M35) 是在M2的基础上加入5％左右的钴,两者的热处理规范相近。不同种类的刃具有不同的硬度和热硬性要求。如何合理选择热处理工艺规范,满足刃具对材料硬度和热     

30CrMnSiA钢的最终热处理工艺研究

30CrMnSiA是机械制造业中常用的高强度调质结构钢。介绍了生产中常用的30CrMnSiA钢的几种最终热处理工艺,分析了不同热处理工艺过程中的组织和性能变化,并对几种工艺进行了对比分析。在实际生产中,可根据零件的用途、工作环境和性能要求合理地选择最终热处理工艺。     

45CrNiMoV钢回火温度讨论

通过系统地测试经常用作车辆扭力轴的45CrNiMoV钢在不同热处理工艺下的力学性能，发现传统热处理工艺860℃淬火 400℃回火的综合性能不如860℃淬火 240℃回火。经过断口分析发现，在400℃回火的试样有沿晶花样存在。     

30CrMnSiA高强度钢氢脆断裂机理研究

试验结果表明：30CrMnSiA高强度钢的下贝氏体组织具有最小的氢脆敏感性,贝氏体组织的氢脆断口特征是准解理,而索氏体、屈氏体则主要是沿晶;同时分析了以上三种氢脆断口形貌特征及其断裂机理;氢促进了位错的运行与增殖,从而影响裂纹的萌生与扩展。     

30CrMnSiA钢调质热处理炉温智能控制系统

针对电阻炉特性，提出了一种炉温智能控制系统。介绍了智能控制系统的基本原理和流程图；提出了控制机理和AI控制算法，分析了控制程序的基本思路和依据智能控制算法所设计的程序。对系统的硬件和软件部分进行了设计；针对可能出现的掉电、断偶等现象能够实现故障自检；提高了系统的稳定性。