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文中对高井电厂6号炉所使用的运行10万小时后的10CrM0910钢管和未使用过的原始钢管在组织结构、性能等方面都做了对比,并通过现场金属监督,分析计算其使用寿命,可有效地确定该管的使用期限 相似文献
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10CrMo910主汽管材质中碳化物变化规律 总被引:3,自引:0,他引:3
为确定10CrMo910钢管的老化方式及特征,对运行了14.7万h的试样进行、了定量测试与分析,提出了4点结论:10CrMo910钢中存在3类碳化物,即M6C、M23C6和M2(CN);10CrMo910钢长期使用过程,Cr在基体中的含量稳定,Mo在基体中的含量呈下降趋势;10CrMo910钢中M6C、M23C6和M2(CN)的含量占碳化物总析出量的比例分别为56%、29.7%和14.3%;10c 相似文献
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珠光体耐热钢在高温高压及复杂应力作用下,长时间运行后,热强性能下降,碳化物相的成分、大小、形态、分布发生变化。碳化物相的成分变化是指合金元素由固溶体向碳化物相的转移。本文仅就10CrMo910钢主蒸汽管碳化物相成份随运行时间的变化做一论述。曾有资料介绍:对于珠光体耐热钢运行至10万h后,碳化物相中的钥变化趋于平稳,而对10万h前的变化未加详细论述。我们认为,在13000h前它的变化是急骤的,随后减慢。1试验方法①碳化物取样现场采用非破坏碳化物取样法;实验室采用破坏性碳化物取样法,电解液采用7.5%氯化钾十0.5%柠檬酸… 相似文献
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文中针对主蒸汽管道及导汽管老龄化问题,在大量试验,计算的基础上,重点研究,分析管道金属微观组织形态变化而引起的金属宏观性能的一系列变化,从而出老龄化蒸汽管道的理论使用寿命,认为1、2号机组主汽弯管,导汽管使用寿命在24万h左右,主汽直管段可运行到28万h。 相似文献
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介绍了靖远1,2号机组锅炉主汽压力调节系统由MZ--Ⅲ组装仪表改为YS-80单回路调节器的应用情况,该调节系统充分利用单回路本身具有的优化模块,有效地完成了主汽压力的自动调节。 相似文献
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《华北电力技术》1978,(Z1)
2(1/4)Cr—1Mo钢在国外是比较成熟的低合金珠光体钢。英国、美国、法国、西德、日本和其它一些国家用它制作锅炉钢管:主蒸汽管道、再热器管道、过热器管等。使用温度为540~565℃,极限温度为590℃。各国钢材牌号表示方法不同:德国—10CrMo910、美国—P22、日本—HCM2、瑞士—HT8、法国—10CⅡ9、苏联—12X2M1。它们的主要化学成分是,C:0.08~0.15%,Mn:0.3~0.7%,Si:0.15~0.5%,P:0.02~0.04%,S:0.02~0.04%,Cr:1.9~2.6%,Mo:0.87~1.13%。1964年水电部从西 相似文献
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本研究课题的目的是建立10CrMo910钢主蒸汽管材质性能无损伤试验的数学模型来评估管道的运行寿命以代替传统的有损寿命鉴定方法。首先将样管进行加速老化试验,并作HB跟踪检测,根据该数据的变化获得5个材质损伤级别。它们的性能之间存在良好的相关性。最后寻出了材质损伤与LM(LarsenMiller)参数和持久强度的关系函数,采用其中关键参数之一,即可评估管道的安全运行寿命。 相似文献
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乌拉山发电厂2号机组主蒸汽管道是薄壁型10CrMo910钢管,规格为直径273mm×22mm,设计寿命6万h。由于该材料热强性较好,现已运行16万h,经对管系进行全面非破坏普查认为:2号机组主蒸汽管道运行16万h后,钢材的金相组织,碳化物成分、结构、尺寸、分布,强度指标均有所变化,但没有进入完全老化状态。金相组织仍为贝氏体+铁素体,碳化物已开始分解,未观察到蠕变孔洞等蠕变损伤特征。最大相对蠕变变形量不超过0.5%,最大蠕变速度不到0.3×10-5%/h,管系仍处于稳定的蠕变曲线第Ⅱ阶段,满足继续安全运行的条件。 相似文献
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本文重点论述了在670T/H大型锅炉应用CLC04散调实现控制的方法,并引入了自适应控制和模糊控制的概念。 相似文献